Boletim técnico, Manuais, Projetos, Pesquisas de Estruturas y Materiais
cicero-santos-ramos-1
cicero-santos-ramos-1

Boletim técnico, Manuais, Projetos, Pesquisas de Estruturas y Materiais

122 páginas
50Números de download
1000+Número de visitas
Descrição
BOLETIM TÁCNICO NBR7190 - NORMA DE PROJETO DE ESTRUTURA DE MADEIRA
50 pontos
Pontos de download necessários para baixar
este documento
Baixar o documento
Pré-visualização3 páginas / 122
Esta é apenas uma pré-visualização
3 mostrados em 122 páginas
Esta é apenas uma pré-visualização
3 mostrados em 122 páginas
Esta é apenas uma pré-visualização
3 mostrados em 122 páginas
Esta é apenas uma pré-visualização
3 mostrados em 122 páginas
BT9602.DOC

Boletim Técnico da Escola Politécnica da USP

Departamento de Engenharia de Estruturas e Fundações

ISSN 0103-9822

BT/PEF/9602

NORMA DE PROJETO DE ESTRUTURAS DE MADEIRA

Péricles Brasiliense Fusco

Carlito Calil Junior

Pedro Afonso de Oliveira Almeida

São Paulo - 1996

Fusco, Péricles Brasiliense

Norma de Projeto de Estruturas de Madeira/ P.B.F, C.C.J, P.A.O.A.--São Paulo:EPUSP, 1996.

xxp.--(Boletim Técnico da Escola Politécnica da USP. Departamento de Engenharia de Estruturas e

Fundações, BT/PEF/9602)

1. Estruturas de madeira I.

NORMAS DE PROJETO DE ESTRUTURAS DE MADEIRA

Péricles Brasiliense Fusco1

Carlito Calil Junior2

Pedro Afonso de Oliveira Almeida3

1 Introdução

Este boletim técnico apresenta o corpo principal de um projeto de norma elaborado por um grupo de

pesquisa formado por docentes da Escola Politécnica e da Escola de Engenharia de São Carlos, ambas da

Universidade de São Paulo, ao abrigo de um Projeto Temático patrocinado pela FAPESP-Fundação de

Amparo à Pesquisa do Estado de São Paulo.

A transição da antiga versão da NBR 7190 para a que agora se apresenta traz profundas alterações nos

conceitos relativos ao projeto de estruturas de madeira.

De uma norma determinista de tensões admissíveis passa-se a uma norma probabilista de estados limites.

O projeto de estruturas de madeira passa a seguir os mesmos caminhos que os trilhados pelo projeto de

estruturas de concreto e de aço.

As vantagens da nova formulação dos conceitos de segurança são inúmeros e inegáveis. O

dimensionamento em regime de ruptura permite a racionalização da segurança das estruturas.

Todavia, a absorção dos novos conceitos demandará algum esforço por parte dos usuários da nova

norma.

Tendo em vista este aspecto da transição, procurou-se dar à nova norma uma redação que facilite a sua

aplicação.

1 Professor Titular da Escola Politécnica da USP 2 Professor Titular da Escola de Engenharia de São Carlos da USP 3 Professor Doutor da Escola Politécnica da USP

Nesse mesmo sentido, além do corpo principal, foram elaborados seis anexos ao corpo da norma,

publicados em outros boletins técnicos, que cuidam respectivamente do desenho das estruturas de

madeira, dos métodos de ensaio para determinação de propriedades das madeiras, dos métodos de

ensaio para determinação da resistência de ligações mecânicas das estruturas de madeira,das

recomendações sobre a durabilidade da madeira, dos valores médios usuais de resistência e rigidez de

algumas madeiras nativas e de florestamento, e da calibração dos coeficientes de segurança adotados

nesta norma.

Na calibração dos coeficientes de segurança procurou-se fazer com que, para os esforços básicos de

solicitações normais, em um primeiro estágio de aplicação, a nova norma conduza a resultados

equivalentes aos que se obtinham com a antiga norma.

Quando este estágio tiver sido ultrapassado e o meio técnico nacional puder discutir objetivamente cada

um dos valores adotados, em função da experiência adquirida com emprego da nova norma, será então

possível proceder-se à otimização das condições de segurança no projeto de estruturas de madeira.

O objetivo global desta Norma é fixar as condições gerais que devem ser seguidas no projeto, na

execução e no controle das estruturas correntes de madeira, tais como pontes, pontilhões, coberturas,

pisos e cimbres. Além das regras desta Norma, devem ser obedecidas as de outras normas especiais e as

exigências peculiares a cada caso particular.

SUMÁRIO DA NORMA

1 Introdução

2 Generalidades

2.1 Projeto

2.2 Memorial justificativo

2.3 Desenhos

2.4 Plano de execução

2.5 Normas de referência

2.6 Notações

2.6.1 Letras romanas maiúsculas

2.6.2 Letras romanas minúsculas

2.6.3 Letras gregas minúsculas

2.6.4 Índices gerais

2.6.5 Índices formados por abreviações

2.6.6 Índices especiais

2.6.7 Simplificação

3 Hipóteses básicas de segurança

3.1 Requisitos básicos de segurança

3.1.1 Situações previstas de carregamento

3.1.2 Situações não previstas de carregamento

3.1.3 Aceitação da madeira para a execução da estrutura

3.2 Estados limites

3.2.1 Estados limites de uma estrutura

3.2.2 Estados limites últimos

3.2.3 Estados limites de utilização

4 Ações

4.1 Definições

4.1.1 Tipos de ações

4.1.2 Cargas acidentais

4.1.3 Combinações de ações

4.1.4 Classes de carregamento

4.2 Carregamentos

4.2.1 Carregamento normal

4.2.2 Carregamento especial

4.2.3 Carregamento excepcional

4.2.4 Carregamento de construção

4.3 Situações de projeto

4.3.1 Situações a considerar

4.3.2 Situações duradouras

4.3.3 Situações transitórias

4.3.4 Situações excepcionais

4.4 Valores representativos das ações

4.4.1 Valores característicos das ações variáveis

4.4.2 Valores característicos dos pesos próprios

4.4.3 Valores característicos de outras ações permanentes

4.4.4 Valores reduzidos de combinação

4.4.5 Valores reduzidos de utilização

4.4.6 Fatores de combinação e fatores de utilização

4.5 Ações nas estruturas de madeira

4.5.1 Ações usuais

4.5.2 Cargas permanentes

4.5.3 Cargas acidentais verticais

4.5.4 Impacto vertical

4.5.5 Impacto lateral

4.5.6 Força longitudinal

4.5.7 Força centrífuga

4.5.8 Vento

4.5.9 Carga no guarda-corpo

4.5.10 Carga no guarda-roda

4.6 Valores de cálculo das ações

4.6.1 Definição

4.6.2 Composição dos coeficientes de ponderação das ações

4.6.3 Estados limites de utilização

4.6.4 Estados limites últimos. Ações permanentes

4.6.5 Estados limites últimos. Ações variáveis

4.7 Combinações de ações em estados limites últimos

4.7.1 Combinações últimas normais

4.7.2 Combinações últimas especiais ou de construção

4.7.3 Combinações últimas excepcionais

4.8 Combinações de ações em estados limites de utilização

4.8.1 Combinações de longa duração

4.8.2 Combinações de média duração

4.8.3 Combinações de curta duração

4.8.4 Combinações de duração instantânea

5 Propriedades das madeiras

5.1 Propriedades a considerar

5.1.1 Generalidades

5.1.2 Densidade

5.1.3 Resistência

5.1.4 Rigidez

5.1.5 Umidade

5.2 Considerações de referência

5.2.1 Condição padrão de referência

5.2.2 Condições especiais de emprego

5.2.3 Classes de serviço

5.3 Caracterização das propriedades das madeiras

5.3.1 Caracterização completa da resistência da madeira

5.3.2 Caracterização mínima da resistência de espécies pouco conhecidas

5.3.3 Caracterização simplificada da resistência

5.3.4 Caracterização da rigidez da madeira

5.3.5 Classes de resistência

5.3.6 Caraceterização da madeira laminada colada, da madeira compensada e da madeira

recomposta

5.4 Valores representativos

5.4.1 Valores médios

5.4.2 Valores característicos

5.4.3 Valores de cálculo

5.4.4 Coeficientes de modificação

5.4.5 Coeficientes de ponderação para estados limites últimos

5.4.6 Coeficientes de ponderação para estados limites de utilização

5.4.7 Estimativa da resistência característica

5.4.8 Investigação direta da resistência

5.4.9 Estimativa da rigidez

6 Dimensionamento. Estados limites últimos

6.1 Esforços atuantes em estados limites últimos

6.1.1 Critérios gerais

6.1.2 Carregamentos das construções correntes com duas cargas acidentais de naturezas

diferentes

6.1.3 Combinações últimas nas construções correntes com duas cargas acidentais de naturezas

diferentes

6.2 Esforços resistentes em estados limites últimos

6.2.1 Critérios gerais

6.2.2 Tração paralela às fibras

6.2.3 Tração normal às fibras

6.2.4 Compressão normal às fibras

6.2.5 Resistência de embutimento

6.2.6 Valores de cálculo

6.2.7 Resistências usuais de cálculo

6.2.8 Peças de seção circular

6.2.9 Resistência a tensões inclinadas em relação às fibras da madeira

6.3 Solicitações normais

6.3.1 Tração axial

6.3.2 Compressão axial de peças curtas

6.3.3 Flexão simples reta

6.3.4 Flexão simples oblíqua

6.3.5 Flexo-tração

6.3.6 Flexo-compressão

6.3.7 Peças comprimidas em seções oblíquas

6.3.8 Peças de seção circular

6.4 Solicitações tangenciais

6.4.1 Cisalhamento longitudinal em vigas

6.4.2 Cargas concentradas junto a apoios diretos

6.4.3 Vigas entalhadas

6.4.4 Torção

6.5 Estabilidade

6.5.1 Generalidades

6.5.2 Excentricidade acidental mínima

6.5.3 Compressão de peças curtas

6.5.4 Compressão de peças medianamente esbeltas

6.5.5 Compressão de peças esbeltas

6.5.6 Estabilidade lateral de vigas de seção retangular

6.6 Estabilidade global. Contraventamento

6.6.1 Generalidades

6.6.2 Contraventamento de peças comprimidas

6.6.3 Contraventamento do banzo comprimido das peças fletidas

6.6.4 Estabilidade global de elementos estruturais em paralelo

6.7 Peças compostas

6.7.1 Generalidades

6.7.2 Vigas compostas de seção T, I ou caixão ligadas por pregos

6.7.3 Vigas compostas com alma em treliça ou chapas de madeira compensada

6.7.4 Vigas compostas por lâminas de madeira colada

6.7.5 Vigas compostas de seção retangular ligadas por conectores metálicos

6.8 Estabilidade das peças compostas

6.8.1 Peças solidarizadas continuamente

6.8.2 Peças solidarizadas descontinuamente

7 Ligações

7.1 Generalidades

7.1.1 Ligações mecânicas

7.1.2 Ligacões excêntricas

7.1.3 Ligações com cola

7.1.4 Critério de dimensionamento

7.2 Resistência de embutimento da madeira

7.3 Ligações com pinos

7.3.1 Rigidez das ligações

7.3.2 Pré-furação das ligações pregadas

7.3.3 Pré-furação das ligações parafusadas

7.3.4 Resistência dos pinos

7.4 Ligações com cavilhas

7.4.1 Rigidez das ligações

7.4.2 Pré-furação das ligações com cavilhas

7.4.3 Resistência de uma cavilha

7.5 Ligações com conectores

7.5.1 Ligações com anéis metálicos

7.5.2 Dimensões padronizadas dos anéis metálicos

7.5.3 Resistência de um anel metálico

7.5.4 Ligações com chapas com dentes estampados

7.6 Espaçamentos

7.6.1 Espaçamentos em ligações com pinos (pregos com pré-furação, parafusos e cavilhas)

7.6.2 Espaçamentos em ligações com anéis metálicos

8 Estados limites de utilização

8.1 Critérios gerais

8.1.1 Estados limites a considerar

8.1.2 Critério de verificação da segurança

8.1.3 Construções correntes

8.1.4 Construções com materiais frágeis não estruturais

8.1.5 Construções especiais

8.1.6 Efeitos da umidade e da duração do carregamento

8.2 Estados limites de deformações

8.2.1 Deformações limites para as construções correntes

8.2.2 Deformações limites para as construções com materiais frágeis não estruturais

8.2.3 Deformações limites para construções especiais

8.3 Estados limites de vibrações

9 Disposições construtivas

9.1 Disposições gerais

9.2 Dimensões mínimas

9.2.1 Dimensões mínimas das seções transversais

9.2.2 Diâmetros mínimos de pinos ou cavilhas

9.2.3 Diâmetros mínimos das arruelas

9.2.4 Espessura mínima das chapas de aço

9.3 Esbeltez máxima

9.4 Ligações

9.4.1 Ligações com pinos ou cavilhas

9.4.2 Ligações na madeira laminada colada

9.5 Execução

9.5.1 Disposições gerais

9.5.2 Contra-flecha

9.6 Classificação das peças

9.7 Durabilidade da madeira

2 Generalidades

2.1 Projeto

As construções a serem executadas total ou parcialmente com madeira devem obedecer a projeto

elaborado por profissionais legalmente habilitados.

O projeto é composto por memorial justificativo, desenhos e, quando há particularidades do projeto que

interfiram na construção, por plano de execução.

Nos desenhos devem constar, de modo bem destacado, a identificação dos materiais a serem

empregados.

2.2 Memorial justificativo

O memorial justificativo deve conter os seguintes elementos:

a)Descrição do arranjo global tridimensional da estrutura;

b)Ações e condições de carregamento admitidas, incluídos os percursos de cargas móveis;

c)Esquemas adotados na análise dos elementos estruturais e identificação de suas peças;

d)Análise estrutural;

e)Propriedades dos materiais;

f)Dimensionamento e detalhamento esquemático das peças estruturais;

g)Dimensionamento e detalhamento esquemático das emendas, uniões e ligações.

2.3 Desenhos

Os desenhos devem estar elaborados de acordo com o Anexo A desta Norma (Desenho de estruturas de

madeira) e a NBR 5984 (Norma geral de desenho técnico).

Nos desenhos estruturais devem constar, de modo bem destacado, as classes de resistência das madeiras

a serem empregadas.

As peças estruturais devem ter a mesma identificação nos desenhos e no memorial justificativo. Nos

desenhos devem estar claramente indicadas as partes do memorial justificativo onde estão detalhadas as

peças estruturais representadas.

2.4 Plano de execução

Do plano de execução, quando necessária a sua inclusão no projeto, devem constar, entre outros

elementos, as particularidades referentes a:

a)Sequência de execução;

b)Juntas de montagem.

2.5 Normas de referência

NBR 5671 - Participação profissional nos serviços de

engenharia e arquitetura

NBR 5679 - Elaboração de projetos de engenharia e arquitetura

NBR 5984 - Norma geral de desenho técnico

NBR 6118 - Projeto de estruturas de concreto armado

NBR 7808 - Símbolos gráficos para projeto de estruturas

NBR 8681 - Ações e segurança nas estruturas

NBR 6120 - Cargas para o cálculo de estruturas de edificações

NBR 6123 - Forças devidas ao vento em edificações

NBR 7187 - Projeto e execução de pontes de concreto

NBR 7188 - Cargas móveis em pontes rodoviárias e passarelas de

pedestres

NBR 7189 - Cargas móveis em pontes ferroviárias

NBR 8800 - Projeto e execução de estruturas de aço de

edifícios

2.6 Notação

A notação adotada nesta Norma é a usada no que se refere a estruturas de madeira são as aqui indicadas.

2.6.1 Letras romanas maiúsculas

A - área

Aw - área da seção transversal bruta da peça de madeira

Awc - área da parte comprimida de Aw

Awt - área da parte tracionada de Aw

Ao - área da parte carregada de um bloco de apoio

As - área da seção transversal de uma peça metálica

Asv - área da seção transversal de peças metálicas submetidas a corte

Asv1 - área da seção transversal de um pino metálico submetido a corte (pino, prego, parafuso)

Asn - área da seção transversal de uma peça metálica submetida a tensões normais (tirantes,

montantes)

C - momento de inércia à torção

E - módulo de elasticidade, módulo de deformação longitudinal

Es - módulo de deformação longitudinal do aço

Ew - módulo de deformação longitudinal da madeira

Ewn ou Ewo - módulo de deformação longitudinal paralela às fibras da madeira

Ewn ou Ew90 - módulo de deformação longitudinal normal às fibras da madeira

F - ações (em geral), forças (em geral)

Fd - valor de cálculo das ações

Fk - valor característico das ações

G - ação permanente, módulo de deformação transversal

Gd - valor de cálculo da ação permanente

Gk - valor característico da ação permanente

Gw - módulo de deformação transversal da madeira

I - momento de inércia

It - momento de inércia à torção

K - coeficiente de rigidez (N/m)

L - vão, comprimento (em substituição a l para evitar confusão com o número 1)

M - momento (em geral, momento fletor)

Mr - momento resistente

Ms - momento solicitante

Md - valor de cálculo do momento (Md , Mrd , Msd)

Mk - valor característico do momento (Mk , Mrk , Msk)

Mu - valor último do momento

engM - momento fletor de engastamento perfeito

N - força normal (Nd , Nk , Nu)

Q - ação acidental (variável) (Qd , Qk , Qu)

R - reação de apoio, resultante de tensões, resistência

Rc - resultante de tensões de compressão

Rt - resultante das tensões de tração

S - Solicitação, momento estático de área

T - momento de torção

U - umidade

V - força cortante (Vu , Vd , Vk), volume

W - carga do vento, módulo de resistência à flexão

2.6.2 Letras romanas minúsculas

a - distância, flecha

b - largura

bf - largura da mesa das vigas de seção T

bw - largura da alma das vigas

c - espaçamento

d - diâmetro

e - excentricidade

f - resistência de um material

fd - valor de cálculo da resistência

fk - valor característico da resistência

fm - valor médio da resistência

fw - resistência da madeira

fwo - resistência da madeira paralelamente às fibras

fwco - resistência à compressão paralela às fibras

fwc90 - resistência à compressão normal às fibras

fwto - resistência à tração paralela às fibras

fwt90 - resistência à tração normal às fibras

fwvo - resistência ao cisalhamento na presença de tensões tangenciais paralelas às fibras

fwv90 - resistência ao cisalhamento na presença exclusiva de tensões tangenciais normais às fibras

fweo - resistência de embutimento paralelo às fibras

fwe90 - resistência de embutimento normal às fibras

fwtM - resistência à tração na flexão

g - carga distribuída permanente (peso específico para evitar confusão com γ coeficiente de

segurança

h - altura, espessura

i - raio de giração

k - coeficiente (em geral)

kmod - coeficiente de modificação

l - vão, comprimento (pode ser substituído por L para evitar confusão com o número 1)

m - momento fletor por unidade de comprimento ou largura, massa, valor médio de uma amostra

n - força normal por unidade de comprimento ou largura, número de elementos

q - carga acidental distribuída

r - raio, índice de rigidez = I/L

s - espaçamento, desvio padrão de uma amostra

t - tempo em geral, espessura de elementos delgados

u - perímetro, componente de deslocamento de um ponto

v - força cortante por unidade de comprimento ou largura, velocidade, componente de

deslocamento de um ponto

w - carga de vento distribuída, componente de deslocamento de um ponto

x - coordenada

y - coordenada

z - coordenada, braço de alavanca

2.6.3 Letras gregas minúsculas

α (alfa) - ângulo, coeficiente

β (beta) - ângulo, coeficiente, razão

γ (gama) - coeficiente de segurança, peso específico (pode ser substituído por g), deformação

tangencial específica

fγ - coeficiente de ponderação das ações

mγ - coeficiente de ponderação das resistências dos materiais

sγ - coeficiente de minoração da resistência do aço

wγ - coeficiente de minoração da resistência da madeira

δ (delta) - coeficiente de variação

ε (épsilon) - deformação normal específica

εw - deformação específica da madeira

εwc - deformação específica da madeira comprimida

εwcc - deformação específica por fluência da madeira comprimida

εwt - deformação específica da madeira tracionada

εwtc - deformação específica por fluência da madeira tracionada

εwn (εw90) - deformação específica normal às fibras

wpε (εwo) - deformação específica paralela às fibras

εws - deformação específica de retração por secagem da madeira

ζ (zeta) - coordenada adimensional (z/L)

η (eta) - razão, coeficiente, coordenada adimensional (y/L)

θ (theta) - rotação, ângulo

λ (lambda) - índice de esbeltez = Lo/i

µ (mü) - coeficiente de atrito, momento fletor relativo adimensional, média de uma população

ν (nü) - coeficiente de Poisson, força normal relativa adimensional

ξ (csi) - coordenada relativa (x/L)

ο (ómicron)- deve ser evitada

π (pi) - emprego matemático apenas

ρ (ro) - massa específica (densidade)

ρbas - densidade básica

σ (sigma) - tensão normal (σd , σk , σu), desvio padrão de uma população

τ (tau) - tensão tangencial (τd , τk , τu)

τw - tensão tangencial na alma da viga

υ (üpsilon)- deve ser evitada

ψ (psi) - coeficiente

ω (omega) - coeficiente, velocidade angular

2.6.4 Índices gerais

b - aderência

c - concreto, compressão, fluência

d - de cálculo

ef - efetivo

f - mesa da viga de seção T

i - inicial, núcleo

j - número

k - característico

m - material, média

p - pino, prego ou parafuso

s - aço, retração

t - tração, torção, transversal

u - último

v - cisalhamento

w - madeira, vento, alma das vigas

y - escoamento dos aços

2.6.5 Índices formados por abreviações

adm - admissível

amb - ambiente

anel - anel

cav - cavilha

cal - calculado

cri - crítico

eng - engastamento

eq - equilíbrio (para umidade)

esp - especificado

est - estimado

exc - excepcional

ext - externo

inf - inferior

int - interno

lat - lateral

lim - limite

max - máximo

min - mínimo

sup - superior

tot - total

var - variável

vig - viga

2.6.6 Índices especiais

br - contraventamento (bracing)

ef - valores efetivos; valores existentes

eq - equilíbrio

t - tempo

C - classe de utilização

G - valores decorrentes de ações permanentes

M - valores na flexão

Q - valores decorrentes de ações variáveis

R - valores resistentes (pode ser substituído por r)

S - valores solicitantes (pode ser substituído por s)

T - temperatura

2.6.7 Simplificação

Quando não houver motivo para dúvidas, os símbolos devem ser empregados com o menor número

possível de índices.

Assim, o índice w para madeira, frequentemente pode ser eliminado.

3 Hipóteses básicas de segurança

3.1 Requisitos básicos de segurança

3.1.1 Situações previstas de carregamento

Toda estrutura deve ser projetada e construída de modo a satisfazer aos seguintes requisitos básicos de

segurança:

a)com probabilidade aceitável, ela deve permanecer adequada ao uso previsto, tendo-se em vista o

custo de construção admitido e o prazo de referência da duração esperada;

b)com apropriado grau de confiabilidade, ela deve suportar todas as ações e outras influências que

podem agir durante a construção e durante a sua utilização, a um custo razoável de manutenção.

3.1.2 Situações não previstas de carregamento

Na eventual ocorrência de ações excepcionais, como explosão, impacto de veículos ou ações humanas

impróprias, os danos causados à estrutura não devem ser desproporcionais às causas que os provocaram.

Os danos potenciais devem ser evitados ou reduzidos pelo emprego de concepção estrutural adequada e

de detalhamento eficiente das peças estruturais e de suas uniões e ligações.

3.1.3 Aceitação da madeira para execução da estrutura

A aceitação da madeira para execução da estrutura fica subordinada à conformidade de suas

propriedades de resistência aos valores especificados no projeto.

3.2 Estados limites

3.2.1 Estados limites de uma estrutura

Estados a partir dos quais a estrutura apresenta desempenhos inadequados às finalidades da construção.

3.2.2 Estados limites últimos

Estados que por sua simples ocorrência determinam a paralisação, no todo ou em parte, do uso da

construção.

No projeto, usualmente devem ser considerados os estados limites últimos caracterizados por:

a)perda de equilíbrio, global ou parcial, admitida a estrutura como corpo rígido;

b)ruptura ou deformação plástica excessiva dos materiais;

c)transformação da estrutura, no todo ou em parte, em sistema hipostático;

d)instabilidade por deformação;

e)instabilidade dinâmica (ressonância).

3.2.3 Estados limites de utilização

Estados que por sua ocorrência, repetição ou duração causam efeitos estruturais que não respeitam as

condições especificadas para o uso normal da construção, ou que são indícios de comprometimento da

durabilidade da construção.

No projeto, usualmente devem ser considerados os estados limites de utilização caracterizados por:

a)deformações excessivas, que afetem a utilização normal da construção, comprometam seu aspeto

estético, prejudiquem o funcionamento de equipamentos ou instalações ou causem danos aos

materiais de acabamento ou às partes não estruturais da construção;

b)vibrações de amplitude excessiva que causem desconforto aos usuários ou causem danos à

construção ou ao seu conteúdo.

4 Ações

4.1 Definições

4.1.1 Tipos de ações

As ações são as causas que provocam o aparecimento de esforços ou deformações nas estruturas. As

forças são consideradas como ações diretas e as deformações impostas como ações indiretas.

As ações podem ser:

a)ações permanentes, que ocorrem com valores constantes ou de pequena variação em torno de sua

média, durante praticamente toda a vida da construção;

b)ações variáveis, que ocorrem com valores cuja variação é significativa durante a vida da construção;

c)ações excepcionais, que têm duração extremamente curta e muito baixa probabilidade de ocorrência

durante a vida da construção, mas que devem ser consideradas no projeto de determinadas

estruturas.

4.1.2 Cargas acidentais

As cargas acidentais são as ações variáveis que atuam nas construções em função de seu uso (pessoas,

mobiliário, veículos, vento, etc).

4.1.3 Combinações de ações

As ações permanentes são consideradas em sua totalidade. Das ações variáveis, são consideradas apenas

as parcelas que produzem efeitos desfavoráveis para a segurança.

As ações variáveis móveis devem ser consideradas em suas posições mais desfavoráveis para a segurança.

A aplicação de ações variáveis ao longo da estrutura pode ser feita de acordo com regras simplificadas,

estabelecidas em normas que consideram determinados tipos particulares de construção.

As ações incluídas em cada combinação devem ser consideradas com seus valores representativos,

multiplicados pelos respectivos coeficientes de ponderação das ações.

4.1.4 Classes de carregamento

Um carregamento é especificado pelo conjunto das ações que têm probabilidade não desprezível de

atuação simultânea. Em cada tipo de carregamento as ações devem ser combinadas de diferentes

maneiras, a fim de serem determinados os efeitos mais desfavoráveis para a estrutura.

A classe de carregamento de qualquer combinação de ações é definida pela duração acumulada prevista

para a ação variável tomada como a ação variável principal na combinação considerada. As classes de

carregamento estão especificadas na tabela 1 .

Tabela 1 - Classes de carregamento

Classe de carregamento Ação variável principal da combinação

Duração acumulada Ordem de grandeza da duração

acumulada da ação característica

Permanente

Longa duração

Média duração

Curta duração

Duração instantânea

Permanente

Longa duração

Média duração

Curta duração

Duração instantânea

vida útil da construção

mais de 6 meses

1 semana a 6 meses

menos de 1 semana

muito curta

4.2 Carregamentos

4.2.1 Carregamento normal

Um carregamento é normal quando inclui apenas as ações decorrentes do uso previsto para a construção.

Admite-se que um carregamento normal corresponda à classe de carregamento de longa duração,

podendo ter duração igual ao período de referência da estrutura. Ele sempre deve ser considerado na

verificação da segurança, tanto em relação a estados limites últimos quanto em relação a estados limites de

utilização.

Em um carregamento normal, as eventuais ações de curta ou média duração terão seus valores atuantes

reduzidos a fim de que a resistência da madeira possa ser considerada como correspondente apenas às

ações de longa duração.

4.2.2 Carregamento especial

Um carregamento é especial quando inclui a atuação de ações variáveis de natureza ou intensidade

especiais, cujos efeitos superam em intensidade os efeitos produzidos pelas ações consideradas no

carregamento normal.

Admite-se, de acordo com 4.1.4 , que um carregamento especial corresponda à classe de carregamento

definida pela duração acumulada prevista para a ação variável especial considerada.

4.2.3 Carregamento excepcional

Um carregamento é excepcional quando inclui ações excepcionais que podem provocar efeitos

catastróficos.

Admite-se, de acordo com 4.1.4 , que um carregamento excepcional corresponda à classe de

carregamento de duração instantânea.

4.2.4 Carregamento de construção

Um carregamento de construção é transitório e deve ser definido em cada caso particular em que haja

risco de ocorrência de estados limites últimos já durante a construção.

Admite-se, de acordo com 4.1.4 , que um carregamento de construção corresponda à classe de

carregamento definida pela duração acumulada da situação de risco.

4.3 Situações de projeto

4.3.1 Situações a considerar

Em princípio, no projeto das estruturas podem ser consideradas as seguintes situações de projeto:

situações duradouras, situações transitórias e situações excepcionais.

Para cada estrutura particular devem ser especificadas as situações de projeto a considerar, não sendo

necessário levar em conta as três possíveis situações de projeto em todos os tipos de construção.

4.3.2 Situações duradouras

As situações duradouras são as que podem ter duração igual ao período de referência da estrutura.

As situações duradouras são consideradas no projeto de todas as estruturas.

Nas situações duradouras, para a verificação da segurança em relação aos estados limites últimos

consideram-se apenas as combinações últimas normais de carregamento e, para os estados limites de

utilização, as combinações de longa duração(combinações quase-permanentes) ou as combinações de

média duração (combinações frequentes).

4.3.3 Situações transitórias

As situações transitórias são as que têm duração muito menor que o período de vida da construção.

As situações transitórias são consideradas apenas para as estruturas de construções que podem estar

sujeitas a algum carregamento especial, que deve ser explicitamente especificado para o seu projeto.

Nas situações transitórias, em geral é considerada apenas a verificação relativa a estados limites últimos.

Em casos especiais, pode ser exigida a verificação da segurança em relação a estados limites de utilização,

considerando combinações de ações de curta duração (combinações raras) ou combinações de duração

média (combinações especiais).

4.3.4 Situações excepcionais

As situações excepcionais têm duração extremamente curta. Elas são consideradas somente na verificação

da segurança em relação a estados limites últimos.

As situações excepcionais de projeto somente devem ser consideradas quando a segurança em relação às

ações excepcionais contempladas não puder ser garantida de outra forma, como o emprego de elementos

físicos de proteção da construção, ou a modificação da concepção estrutural adotada.

As situações excepcionais devem ser explicitamente especificadas para o projeto das construções

particulares para as quais haja necessidade dessa consideração.

4.4 Valores representativos das ações

4.4.1 Valores característicos das ações variáveis

Os valores característicos Fk das ações variáveis são os especificados pelas diversas normas brasileiras

referentes aos diferentes tipos de construção.

Quando não existir regulamentação específica, um valor característico nominal deverá ser fixado pelo

proprietário da obra ou por seu representante técnico para isso qualificado.

Para as ações variáveis entende-se que Fk seja o valor característico superior.

4.4.2 Valores característicos dos pesos próprios

Os valores característicos Gk dos pesos próprios da estrutura são calculados com as dimensões nominais

da estrutura e com o valor médio do peso específico do material considerado. A madeira é considerada

com umidade U = 12% .

Quando o valor do peso específico for determinado a partir da densidade básica, definida em 5.1.2,

devem ser consideradas as correções incluídas naquela seção.

4.4.3 Valores característicos de outras ações permanentes

Para outras ações permanentes que não o peso próprio da estrutura, podem ser definidos dois valores, o

valor característico superior kG ,sup , maior que o valor médio mG , e o valor característico inferior kG ,inf

, menor que o valor médio mG .

Em geral, no projeto é considerado apenas o valor característico superior kG ,sup . O valor característico

inferior kG ,inf é considerado apenas nos casos em que a segurança diminui com a redução da ação

permanente aplicada, como quando a ação permanente tem um efeito estabilizante.

4.4.4 Valores reduzidos de combinação ( o kFψ )

Os valores reduzidos de combinação são determinados a partir dos valores característicos pela expressão

o kFψ e são empregados nas condições de segurança relativas a estados limites últimos, quando existem

ações variáveis de diferentes naturezas.

Os valores o kFψ levam em conta que é muito baixa a probabilidade de ocorrência simultânea de duas

ações características de naturezas diferentes, ambas com seus valores característicos. Por isto, em cada

combinação de ações, uma ação característica variável é considerada como a principal, entrando com seu

valor característico Fk , e as demais ações variáveis de naturezas diferentes entram com seus valores

reduzidos de combinação o kFψ .

4.4.5 Valores reduzidos de utilização

Na verificação da segurança relativa a estados limites de utilização, as ações variáveis são consideradas

com valores correspondentes às condições de serviço, empregando-se os valores frequentes, ou de média

duração, calculados pela expressão 1ψ kF , e os valores quase-permanentes, ou de longa duração,

calculados pela expressão 2ψ kF .

4.4.6 Fatores de combinação e fatores de utilização

Os valores usuais estão especificados na tabela 2.

Tabela 2 - Fatores de combinação e de utilização

Ações em estruturas correntes Ψ0 Ψ1 Ψ2

- Variações uniformes de temperatura em

relação à média anual local

- Pressão dinâmica do vento

0,6

0,5

0,5

0,2

0,3

0

Cargas acidentais dos edifícios Ψ0 Ψ1 Ψ2

- Locais em que não há predominância de

pesos de equipamentos fixos, nem de

elevadas concentrações de pessoas

- Locais onde há predominância de pesos de

equipamentos fixos, ou de elevadas

concentrações de pessoas

- Bibliotecas, arquivos, oficinas e

garagens

0,4

0,7

0,8

0,3

0,6

0,7

0,2

0,4

0,6

Cargas móveis e seus efeitos dinâmicos Ψ0 Ψ1 Ψ2

- Pontes de pedestres

- Pontes rodoviárias

- Pontes ferroviárias (ferrovias não

especializadas)

0,4

0,6

0,8

0,3

0,4

0,6

0,2*

0,2*

0,4*

* Admite-se Ψ2=0 quando a ação variável principal corresponde a um efeito sísmico

4.5 Ações nas estruturas de madeira

4.5.1 Ações usuais

No projeto das estruturas correntes de madeira devem ser consideradas as ações seguintes, além de

outras que possam agir em casos especiais:

1) carga permanente;

2) cargas acidentais verticais;

3) impacto vertical;

4) impacto lateral;

5) forças longitudinais;

6) força centrífuga;

7) vento.

As cargas acidentais verticais e seus efeitos dinâmicos, representados pelo impacto vertical, impacto

lateral, forças longitudinais e força centrífuga, devem ser considerados como componentes de uma mesma

ação variável.

As cargas acidentais verticais e a ação do vento devem ser consideradas como ações variáveis de

naturezas diferentes, sendo muito baixa a probabilidade de ocorrência simultânea de ambas as duas com

seus respectivos valores característicos.

4.5.2 Cargas permanentes

A carga permanente é constituída pelo peso próprio da estrutura e pelo peso das partes fixas não

estruturais.

Na avaliação do peso próprio da estrutura, admite-se que a madeira esteja na classe 1 de umidade,

definida em 5.1.5.

Na falta de determinação experimental específica, permite-se adotar os valores da densidade aparente

indicadas em 5.3.5 para as diferentes classes de resistência da madeira. O peso próprio real, avaliado

depois do dimensionamento final da estrutura, não deve diferir de mais de 10% do peso próprio

inicialmente admitido no cálculo.

Nas estruturas pregadas ou parafusadas, o peso próprio das peças metálicas de união podem se estimado

em 3% do peso próprio da madeira.

4.5.3 Cargas acidentais verticais

As cargas acidentais verticais são consideradas como de longa duração.

As cargas acidentais são fixadas pelas Normas Brasileiras NBR 6120, NBR 7187, NBR 7188 e

NBR 7189, ou por outras normas que venham a se estabelecer para casos especiais, e devem ser

dispostas nas posições mais desfavoráveis para a estrutura.

4.5.4 Impacto vertical

Nas pontes, para se levar em conta o acréscimo de solicitações devido ao impacto vertical, os valores

característicos das cargas móveis verticais devem ser multiplicados pelo coeficiente

ϕ α

= + +

1 40 L

onde L , no caso de vigas, é o vão teórico do tramo da ponte em metros e, no caso de placas, é o menor

de seus dois vãos teóricos, sendo:

α = 50 - em pontes ferroviárias

α = 20 - em pontes rodoviárias com soalho de madeira

α = 12 - em pontes rodoviárias com soalho revestido de concreto ou asfalto.

Não se considera o impacto vertical nos encontros, pilares maciços e fundações, nem nos passeios das

pontes.

A fim de se levar em conta a maior resistência da madeira para cargas de curta duração, na verificação da

segurança em relação a estados limites últimos, os acréscimos de solicitação nas peças de madeira devidas

ao impacto vertical serão multiplicados por 0,75 , conforme estabelece em 4.2.1 .

Nas peças metálicas, inclusive nos elementos de ligação, será considerada a totalidade dos esforços

devidos ao impacto vertical.

4.5.5 Impacto lateral

O impacto lateral, só considerado nas pontes ferroviárias, é equiparado a uma força horizontal normal ao

eixo da linha e atuando no topo do trilho como carga móvel concentrada. Em pontes em curva, não se

soma o efeito do impacto lateral ao da força centrífuga, devendo considerar-se, dentre os dois, apenas o

que produzir maiores solicitações.

O impacto lateral em princípio é uma carga de curta duração.

De acordo com 4.2.1 , para se levar em conta a maior resistência da madeira sob ação de cargas de curta

duração, o impacto lateral é considerado como se fosse uma carga de longa duração e na verificação da

segurança em relação a estados limites últimos, os acréscimos de solicitação nas peças de madeira devidos

ao impacto lateral serão multiplicados por 0,75 .

Nas peças metálicas, inclusive nos elementos de ligação será considerada a totalidade dos esforços

devidos ao impacto lateral.

4.5.6 Força longitudinal

Nas pontes ferroviárias, a força longitudinal devida à aceleração ou à frenação do trem será considerada

com o valor característico convencional igual ao maior dos seguintes valores: 15% da carga móvel para

frenação, ou 25% do peso total sobre os eixos motores para o esforço de aceleração.

A força longitudinal será considerada aplicada, sem impacto, no centro de gravidade do trem, suposto 2,4

metros acima do topo dos trilhos.

No caso de via múltipla, a força longitudinal deve ser considerada em apenas uma das linhas.

Nas pontes rodoviárias, a força longitudinal será considerada com o valor característico convencional igual

ao maior dos seguintes valores: 5% do carregamento total do tabuleiro com carga móvel uniformemente

distribuída, ou, para cada via de tráfego, 30% do peso do caminhão-tipo. Esta força longitudinal deve ser

aplicada, sem impacto, a 2,0 metros acima da superfície de rolamento.

A força longitudinal em princípio é uma carga de curta duração.

De acordo com 4.2.1 , para se levar em conta a maior resistência da madeira sob ação de cargas de curta

duração, a força longitudinal é considerada como se fosse uma carga de longa duração e na verificação da

segurança em relação a estados limites últimos, os acréscimos de solicitação nas peças de madeira devidos

à força longitudinal serão multiplicados por 0,75 .

Nas peças metálicas, inclusive nos elementos de ligação, será considerada a totalidade dos esforços

devidos à força longitudinal.

4.5.7 Força centrífuga

Nas pontes ferroviárias em curva, a força centrífuga será considerada atuando no centro de gravidade do

trem, suposto a 1,6 metro acima do topo dos trilhos, e será avaliada em porcentagem da carga móvel,

acrescida do impacto vertical, com os seguintes valores característicos convencionais:

- 12% para curvas de raio R ≤ 1000m e 1200 %

R para R > 1000m, em pontes para bitola larga

(1,60m);

- 8% para R ≤ 600m e 4800 %

R para R > 600m, em pontes para bitola métrica (1,00m).

Nas pontes rodoviárias em curva, a força centrífuga será considerada atuando no centro de gravidade do

caminhão tipo, suposto 2,0 metros acima da superfície de rolamento, e será tomada com o valor

característico convencional igual a 20% do peso deste veículo, por via de tráfego, para raios até 300m e

para valores maiores, pela relação 6000 %

R . O peso do veículo é considerado com impacto vertical.

A força centrífuga em princípio é uma carga de curta duração.

De acordo com 4.2.1 , para se levar em conta a maior resistência da madeira sob ação de cargas de curta

duração, na verificação da segurança em relação a estados limites últimos, os acréscimos de solicitação

nas peças de madeira devidos à força centrífuga serão multiplicados por 0,75 .

Nas peças metálicas, inclusive nos elementos de ligação, será considerada a totalidade dos esforços

devidos à força centrífuga.

4.5.8 Vento

A ação do vento, agindo com seu valor característico, em princípio é uma carga de curta duração.

A ação do vento sobre as edificações deve ser considerada de acordo com a NBR 6123.

A ação do vento sobre os veículos e pedestres nas pontes deve ser considerada da seguinte forma:

a) o esforço do vento sobre o trem, nas pontes ferroviárias, será fixado com o valor característico

convencional de 3 kN/m, aplicado a 2,4m acima do topo dos trilhos, no caso de bitola larga

(1,60m) e a 2,0m acima do topo dos trilhos, no caso de bitola métrica (1,00);

b) o esforço do vento sobre os veículos, nas pontes rodoviárias, será fixado com o valor característico

nominal de 2 kN/m, aplicado a 1,2m acima da superfície de rolamento;

c) nas pontes para pedestres o vento sobre estes será fixado com o valor característico convencional

de 1,8 kN/m, aplicado a 0,85m acima do piso.

De acordo com 4.2.1 , para se levar em conta a maior resistência da madeira sob ação de cargas de curta

duração, na verificação da segurança em relação a estados limites últimos, apenas na combinação de

ações de longa duração em que o vento representa a ação variável principal, as solicitações nas peças de

madeira devidas à ação do vento serão multiplicadas por 0,75 .

Nas peças metálicas, inclusive nos elementos de ligação, será considerada a totalidade dos esforços

devidos à ação do vento.

4.5.9 Carga no guarda-corpo

A carga no guarda-corpo é considerada de curta duração.

No guarda-corpo das pontes admite-se que possa atuar uma força horizontal distribuída, com valor

característico nominal de 1kN/m.

4.5.10 Carga no guarda-roda

A carga no guarda-roda das pontes rodoviárias é considerada de curta duração e os seus valores são os

estabelecidos pelas normas específicas correspondentes.

4.6 Valores de cálculo das ações

4.6.1 Definição

Os valores de cálculo Fd das ações são obtidos a partir dos valores representativos, multiplicando-os

pelos respectivos coeficientes de ponderação γf .

4.6.2 Composição dos coeficientes de ponderação das ações

Quando se consideram estados limites últimos, os coeficientes γf de ponderação das ações podem ser

tomados como o produto de dois outros γf1 e γf3 (o coeficiente de combinação ψ0 faz o papel do

terceiro coeficiente, que seria indicado por γf2).

O coeficiente parcial γf1 leva em conta a variabilidade das ações e o coeficiente γf3 considera os possíveis

erros de avaliação dos efeitos das ações, seja por problemas construtivos, seja por deficiência do método

de cálculo empregado.

Tendo em vista as diversas ações levadas em conta no projeto, o índice do coeficiente γf pode ser

alterado para identificar a ação considerada, resultando os símbolos g q G Qγ γ γ γ γ γε ε, , ( , , ) ,

respectivamente para as ações permanentes, para as ações diretas variáveis e para os efeitos das

deformações impostas (ações indiretas).

4.6.3 Estados limites de utilização

Quando se consideram estados limites de utilização, os coeficientes de ponderação das ações são

tomados com o valor

γf = 1,0 , salvo exigência em contrário, expressa em norma especial.

4.6.4 Estados limites últimos. Ações permanentes

Para uma dada ação permanente, todas as suas parcelas são ponderadas pelo mesmo coeficiente γg , não

se admitindo que algumas de suas partes possam ser majoradas e outras minoradas.

Para os materiais sólidos que possam provocar empuxos, a componente vertical é considerada como uma

ação e a horizontal como outra ação, independente da primeira.

Os coeficientes de ponderação γg relativos às ações permanentes que figuram nas combinações últimas de

ações, salvo indicação em contrário, expressa em norma particular, devem ser tomados com os valores

básicos a seguir indicados

a) Ações permanentes de pequena variabilidade

- para o peso próprio da estrutura e para outras ações permanentes de pequena variabilidade, adotam-se

os valores indicados na tabela 3.

Tabela 3 - Ações permanentes de pequena variabilidade

Combinações para efeitos(*)

desfavoráveis favoráveis

Normais gγ = 1,3 gγ = 1,0

Especiais ou de Construção gγ = 1,2 gγ = 1,0

Excepcionais gγ = 1,1 gγ = 1,0

(*) podem ser usados indiferentemente os símbolos gγ ou G γ

Considera-se como de pequena variabilidade o peso da madeira classificada estruturalmente cujo peso

específico tenha coeficiente de variação não superior a 10%.

b) ações permanentes de grande variabilidade

- para as ações permanentes de grande variabilidade e para as ações constituídas pelo peso próprio das

estruturas e dos elementos construtivos permanentes não estruturais e dos equipamentos fixos, todos

considerados globalmente, quando o peso próprio da estrutura não supera 75% da totalidade dos pesos

permanentes, adotam-se os valores da tabela 4 .

Tabela 4 - Ações permanentes de grande variabilidade

Combinações para efeitos

desfavoráveis favoráveis

Normais gγ = 1,4 gγ = 0,9

Especiais ou de Construção gγ = 1,3 gγ = 0,9

Excepcionais gγ = 1,2 gγ = 0,9

c) ações permanentes indiretas

- para as ações permanentes indiretas, como os efeitos de recalques de apoio e de retração dos materiais,

adotam-se os valores indicados na tabela 5.

Tabela 5 - Ações permanentes indiretas

Combinações para efeitos

desfavoráveis favoráveis

Normais εγ = 1,2 εγ = 0

Especiais ou de Construção εγ = 1,2 εγ = 0

Excepcionais εγ = 0 εγ = 0

4.6.5 Estados limites últimos. Ações variáveis

Os coeficientes de ponderação Qγ das ações variáveis majoram os valores representativos das ações

variáveis que produzem efeitos desfavoráveis para a segurança da estrutura.

As parcelas de ações variáveis que provocam efeitos favoráveis não são consideradas nas combinações

de ações.

As ações variáveis que tenham parcelas favoráveis e desfavoráveis, que fisicamente não possam atuar

separadamente, devem ser consideradas conjuntamente como uma ação única.

Os coeficientes de ponderação Qγ relativos às ações variáveis que figuram nas combinações últimas, salvo

indicações em contrário, expressa em norma particular, devem ser tomadas com os valores básicos

indicados na tabela 6.

Tabela 6 - Ações variáveis

Combinações ações variáveis em geral incluídas as

cargas acidentais móveis

efeitos da

temperatura

Normais Qγ = 1,4 εγ = 1,2

Especiais ou de Construção Qγ = 1,2 εγ = 1,0

Excepcionais Qγ = 1,0 εγ = 0

4.7 Combinações de ações em estados limites últimos

4.7.1 Combinações últimas normais

d Gi Gi k i

m

Q Q k j j

n Qj kF F F F= ∑ + + ∑

= = γ γ ψ, , ,

1 1 0

2

onde Gi kF , representa o valor característico das ações permanentes, Q kF 1, o valor característico da ação

variável considerada como ação principal para a combinação considerada e 0 j Qj kFψ , , os valores

reduzidos de combinação das demais ações variáveis, determinados de acordo com 4.4.6 .

Em casos especiais devem ser consideradas duas combinações referentes às ações permanentes: em uma

delas, admite-se que as ações permanentes sejam desfavoráveis e na outra que sejam favoráveis à

segurança.

4.7.2 Combinações últimas especiais ou de construção

F F Q F j ef Fd Gi i

m

Gi k Q k Qj k

j

n = + +

= =

∑ ∑ 

  

  

γ γ ψ 1

1

2

0, , ,,

onde Gi kF , representa o valor característico das ações permanentes, Q kF 1, representa o valor

característico da ação variável considerada como principal para a situação transitória , 0 j ef,ψ é igual ao

fator 0 jψ adotado nas combinações normais, salvo quando a ação principal QF 1 tiver um tempo de

atuação muito pequeno, caso em que 0 j ef,ψ pode ser tomado com o correspondente 2 jψ dado em

4.4.6 .

4.7.3 Combinações últimas excepcionais

d Gi i

m Gi k Q exc Q j ef

j

n Qj kF F F F= ∑ + + ∑

= = γ γ ψ

1 0

1 , , , ,

onde Q excF , é o valor da ação transitória excepcional e os demais termos representam valores efetivos

definidos em 4.7.2.

4.8 Combinações de ações em estados limites de utilização

4.8.1 Combinações de longa duração

As combinações de longa duração são consideradas no controle usual das deformações das estruturas.

Nestas combinações, todas as ações variáveis atuam com seus valores correspondentes à classe de longa

duração. Estas combinações são expressas por

d uti Gi k i

m j

j

n Qj kF F F, , ,= ∑ + ∑

= =1 2

1 ψ

onde os coeficientes 2 jψ estão especificados em 4.4.6 .

4.8.2 Combinações de média duração

As combinações de média duração são consideradas quando o controle das deformações é

particularmente importante, como no caso de existirem materiais frágeis não estruturais ligados à estrutura.

Nestas condições, a ação variável principal QF 1 atua com seu valor correspondente à classe de média

duração e as demais ações variáveis atuam com seus valores correspondentes à classe de longa duração.

Estas combinações, são expressas por

d uti Gi k i

m Q k j

j

n Qj kF F F F, , , ,= ∑ + + ∑

= =1 1 1 2

2 ψ ψ

onde os coeficientes 1ψ e 2ψ estão dados em 4.4.6 .

4.8.3 Combinações de curta duração

As combinações de curta duração, também ditas combinações raras, são consideradas quando, para a

construção, for particularmente importante impedir defeitos decorrentes das deformações da estrutura.

Nestas combinações, a ação variável principal QF 1 atua com seu valor característico e as demais ações

variáveis atuam com seus valores correspondentes à classe de média duração. Essas combinações são

expressas por

d uti Gi k i

m Q k j

j

n Qj kF F F F, , , ,= ∑ + + ∑

= =1 1 1

2 ψ

onde os coeficientes 1ψ estão dados em 4.4.6 .

4.8.4 Combinações de duração instantânea

As combinações de duração instantânea consideram a existência de uma ação variável especial

Q especialF , que pertence à classe de duração imediata. As demais ações variáveis são consideradas com

valores que efetivamente possam existir concomitantemente com a carga especialmente definida para esta

combinação. Na falta de outro critério, as demais ações podem ser consideradas com seus valores de

longa duração. Estas combinações são expressas por

d uti Gi k i

m Q especial j

j

n Qj kF F F F, , , ,= ∑ + + ∑

= =1 2

1 ψ

onde os coeficientes 2ψ estão dados em 4.4.6 .

5 Propriedades das madeiras

5.1 Propriedades a considerar

5.1.1 Generalidades

As propriedades da madeira são condicionadas por sua estrutura anatômica, devendo distinguir-se os

valores correspondentes à tração dos correspondentes à compressão, bem como os valores

correspondentes à direção paralela às fibras dos correspondentes à direção normal às fibras. Devem

também distinguir-se os valores correspondentes às diferentes classes de umidade, definidas em 5.1.5.

A caracterização mecânica das madeiras para projeto de estruturas deve seguir os métodos de ensaio

especificados no Anexo B desta Norma.

5.1.2 Densidade

Define-se o termo prático "densidade básica" da madeira como sendo a massa específica convencional

obtida pelo quociente da massa seca pelo volume saturado.

A massa seca é determinada mantendo-se os corpos de prova em estufa a 103oC até que a massa do

corpo de prova permaneça constante. O volume saturado é determinado em corpos de prova submersos

em água até atingirem peso constante.

5.1.3 Resistência

A resistência é a aptidão da matéria suportar tensões.

A resistência é determinada convencionalmente pela máxima tensão que pode ser aplicada a corpos-de-

prova isentos de defeitos do material considerado, até o aparecimento de fenômenos particulares de

comportamento além dos quais há restrição de emprego do material em elementos estruturais. De modo

geral estes fenômenos são os de ruptura ou de deformação específica excessiva.

Os efeitos da duração do carregamento e da umidade do meio ambiente são considerados por meio dos

coeficientes de modificação modk adiante especificados.

Os efeitos da duração do carregamento e da umidade do meio ambiente sobre a resistência são

considerados por meio dos coeficientes de modificação kmod,1 e kmod,2 especificados em 5.4.4 .

5.1.4 Rigidez

A rigidez dos materiais é medida pelo valor médio do módulo de elasticidade, determinado na fase de

comportamento elástico-linear.

O módulo de elasticidade wE 0 na direção paralela às fibras é medido no ensaio de compressão paralela

às fibras e o módulo de elasticidade wE 90 na direção normal às fibras é medido no ensaio de compressão

normal às fibras.

Na falta de determinação experimental específica permite-se adotar

w wE E90 0 1

20 =

5.1.5 Umidade

O projeto das estruturas de madeira deve ser feito admitindo-se uma das classes de umidade especificadas

na tabela 7 .

As classes de umidade têm por finalidade determinar as propriedades de resistência e de rigidez da

madeira em função das condições ambientais onde permanecerão as estruturas. Estas classes também

podem ser utilizadas para a escolha de métodos de tratamentos preservativos das madeiras estabelecido

no anexo E desta norma.

Tabela 7 - Classes de umidade

Classes de umidade Umidade relativa do ambiente

ambU

Umidade de equilíbiro da madeira

eqU

1 ≤ 65% 12%

2 65% < ambU ≤ 75% 15%

3 75% < ambU ≤ 85% 18%

4

ambU > 85%

durante longos

períodos

≥ 25%

5.2 Condições de referência

5.2.1 Condição padrão de referência

Os valores especificados nesta Norma para as propriedades de resistência e de rigidez da madeira são os

correspondentes à classe 1 de umidade, que se constitui na condição padrão de referência, definida pelo

teor de umidade de equilíbrio da madeira de 12%.

Na caracterização usual das propriedades de resistência e de rigidez de um dado lote de material, os

resultados de ensaios realizados com diferentes teores de umidade da madeira, contidos no intervalo entre

10% e 20%, devem ser apresentados com os valores corrigidos para a umidade padrão de 12%, classe 1

.

A resistência deve ser corrigida pela expressão

( ) 12 0 0 1

3 12

100 f f

U U= +

−

 

 

%

e a rigidez por

( ) 12 0 0 1

2 12

100 E E

U U= +

−

 

 

%

admitindo-se que a resistência e a rigidez da madeira sofram apenas pequenas variações para umidades

acima de 20%.

Admite-se como desprezível a influência da temperatura na faixa usual de utilização de 10oC a 60oC.

5.2.2 Condições especiais de emprego

A influência da temperatura nas propriedades de resistência e de rigidez da madeira deve ser considerada

apenas quando as peças estruturais puderem estar submetidas por longos períodos de tempo a

temperaturas fora da faixa usual de utilização.

5.2.3 Classes de serviço

As classes de serviço das estruturas de madeira são determinadas pelas classes de carregamento, definidas

em 4.1.4, e pelas classes de umidade, definidas em 5.1.5.

5.3 Caracterização das propriedades das madeiras

5.3.1 Caracterização completa da resistência da madeira serrada

A caracterização completa das propriedades de resistência da madeira para projeto de estruturas, feita de

acordo com os métodos de ensaio especificados no Anexo B desta Norma, é determinada pelos seguintes

valores, a serem referidos à condição padrão de umidade (U=12%) :

a) resistência à compressão paralela às fibras ( wc o c of ou f, , ) a ser determinada em ensaios de

compressão uniforme, com duração total entre 3 e 8 minutos, de corpos de prova com seção

transversal quadrada de 5cm de lado e com comprimento de 15cm;

b) resistência à tração paralela às fibras ( wt o t of ou f, , ) a ser determinada em ensaios de tração

uniforme, com duração total de 3 a 8 minutos, de corpos de prova alongados, com trecho central de

seção transversal uniforme de área A e comprimento não menor que 8 A , com extremidades mais

resistentes que o trecho central e com concordâncias que garantam a ruptura no trecho central;

c) resistência à compressão normal às fibras ( wc cf ou f,90 ,90) a ser determinada em um ensaio de

compressão uniforme, com duração total de 3 a 8 minutos, de corpos de prova de seção quadrada de

5cm de lado e com comprimento de 10cm;

d) resistência à tração normal às fibras ( wt tf ou f,90 ,90 ) a ser determinada por meio de ensaios

padronizados;

Observação: para efeito de projeto estrutural, considera-se como nula a resistência à tração normal às

fibras das peças de madeira.

e) resistência ao cisalhamento paralelo às fibras ( wv o v of ou f, , ) a ser determinada pelo ensaio de

cisalhamento paralelo às fibras;

f) resistência de embutimento paralelo às fibras( we o e of ou f, , ) e resistência de embutimento normal

às fibras ( we ef ou f, ,90 90 ) a serem determinadas por meio de ensaios padronizados;

g) densidade básica, determinada de acordo com 5.1.2, e a densidade aparente, com os corpos de

prova a 12% de umidade.

5.3.2 Caracterização mínima da resistência de espécies pouco conhecidas

Para projeto estrutural a caracterização mínima de espécies pouco conhecidas deve ser feita por meio da

determinação dos seguintes valores, referidos à condição padrão de umidade em ensaios realizados de

acordo com o Anexo B:

a) resistência à compressão paralela às fibras ( wc o c of ou f, , );

b) resistência à tração paralela às fibras ( wt o t of ou f, , ) permite-se admitir, na impossibilidade da

realização do ensaio de tração uniforme, que este valor seja igual ao da resistência à tração na flexão;

c) resistência ao cisalhamento paralelo às fibras ( wv o v of ou f, , );

d) densidade básica e densidade aparente.

5.3.3 Caracterização simplificada da resistência da madeira serrada

Permite-se a caracterização simplificada das resistências da madeira de espécies usuais a partir dos

ensaios de compressão paralela às fibras. Para as resistências a esforços normais admite-se um coeficiente

de variação de 18% e para as resistências a esforços tangenciais um coeficiente de variação de 28% .

Para as espécies usuais, na falta da determinação experimental, permite-se adotar as seguintes relações

para os valores característicos das resistências:

co k to kf f, ,/ ,= 0 77

t to kM kf f, / ,, = 10

c k co kf f90, 0 25/ ,, =

eo k co kf f, ,/ ,= 10

e k co kf f90, 0 25/ ,, =

Para coníferas: vo k co kf f, ,/ ,= 0 15

Para dicotiledôneas: vo k co kf f, ,/ ,= 0 12

5.3.4 Caracterização da rigidez da madeira

A caracterização da rigidez das madeiras deve respeitar os métodos de ensaio especificados no Anexo B

desta Norma.

A caracterização completa de rigidez das madeiras é feita por meio da determinação dos seguintes valores,

que devem ser referidos à condição padrão de umidade (U=12%):

a) valor médio do módulo de elasticidade na compressão paralela às fibras: Eco,m determinado com

pelo menos 2 ensaios;

b) valor médio do módulo de elasticidade na compressão normal às fibras: Ec90,m determinado com

pelo menos 2 ensaios.

Admite-se que sejam iguais os valores médios dos módulos de elasticidade à compressão e à tração

paralelas às fibras: Eco,m = Eto,m .

A caracterização simplificada da rigidez das madeiras pode ser feita apenas na compressão paralela às

fibras, admitindo-se a relação E Ew w90 0 1

20 = especificada em 5.1.4 .

Na impossibilidade da realização do ensaio de compressão simples, permite-se avaliar o módulo de

elasticidade Eco,m por meio de ensaio de flexão, de acordo com o método especificado no Anexo B

desta Norma. Por este ensaio, determina-se o módulo aparente de elasticidade na flexão EM , admitindo

as seguintes relações:

coníferas EM = 0,85 Eco

dicotiledôneas EM = 0,90 Eco

5.3.5 Classes de resistência

As classes de resistência das madeiras têm por objetivo o emprego de madeiras com propriedades

padronizadas, orientando a escolha do material para elaboração de projetos estruturais.

O enquadramento de peças de madeira nas classes de resistência especificadas nas tabelas 8 e 9 deve ser

feito conforme as exigências definidas em 9.6 .

Tabela 8 - Classes de resistência das coníferas

Coníferas

(Valores na condição padrão de referência U = 12%)

Classes

fcok

(MPa)

fvk (MPa)

Eco,m

(MPa)

(*)

ρbas,m

(kg/m3)

ρaparente

(kg/m3)

C 20

C 25

C 30

20

25

30

4

5

6

3 500

8 500

14.500

400

450

500

500

550

600

(*) como definida em 5.1.2

Tabela 9 - Classes de resistência das dicotiledôneas

Dicotiledôneas

(Valores na condição padrão de referência U = 12%)

Classes

fcok

(MPa)

fvk (MPa)

Eco,m

(MPa)

(*)

ρbas,m

(kg/m3)

ρaparente

(kg/m3)

C 20

C 30

C 40

C 60

20

30

40

60

4

5

6

8

9 500

14.500

19.500

24.500

500

650

750

800

650

800

950

1000

(*) como definida em 5.1.2

5.3.6 Caracterização da madeira laminada colada, da madeira compensada e da madeira

recomposta

A caracterização das propriedades da madeira laminada colada para projeto de estruturas deve ser feita a

partir de corpos-de-prova extraídos das peças estruturais fabricadas.

Para as peças de grande porte, permite-se aceitar os resultados fornecidos pelo controle de qualidade do

produtor, sob sua responsabilidade à luz da legislação brasileira.

Para emprego da madeira laminada colada, de acordo com esta norma, admitindo para ela as mesmas

propriedades da madeira das lâminas, devem ser realizados os seguintes ensaios específicos, com o que se

especifica no Anexo B:

a)cisalhamento na lâmina de cola;

b)tração à lâmina de cola;

c)resistência das emendas dentadas e biseladas.

A caracterização das propriedades de madeira compensada e da madeira recomposta para projeto de

estruturas deve ser feita a partir de corpos-de-prova confeccionados com material extraído do lote a ser

examinado, de acordo com normas específicas. Além disso, esses materiais devem ser ensaiados por

métodos padronizados para verificação de sua durabilidade no meio ambiente para o qual se pretende o

seu emprego.

5.4 Valores representativos

5.4.1 Valores médios

O valor médio mX de uma propriedade da madeira é determinado pela média aritmética dos valores

correspondentes aos elementos que compõem o lote de material considerado.

5.4.2 Valores característicos

O valor característico inferior kX , inf , menor que o valor médio, é o valor que tem apenas 5% de

probabilidade de não ser atingido em um dado lote de material.

O valor característico superior, kX , sup , maior que o valor médio, é o valor que tem apenas 5% de

probabilidade de ser ultrapassado em um dado lote de material.

De modo geral, salvo especificação em contrário, entende-se que o valor característico kX seja o valor

característico inferior kX , inf .

Admite-se que as resistências das madeiras tenham distribuições normais de probabilidades.

5.4.3 Valores de cálculo

O valor de cálculo dX de uma propriedade da madeira é obtido a partir do valor característico kX , pela

expressão

d k

w X k

X= mod γ

onde wγ é o coeficiente de minoração das propriedades da madeira e modk é o coeficiente de

modificação, que leva em conta influências não consideradas por wγ .

5.4.4 Coeficientes de modificação

Os coeficientes de modificação modk afetam os valores de cálculo das propriedades da madeira em

função da classe de carregamento da estrutura, da classe de umidade admitida, e do eventual emprego de

madeira de 2a qualidade.

O coeficiente de modificação modk é formado pelo produto

mod mod, mod,2 mod,3k k k k= ⋅ ⋅1

O coeficiente parcial de modificação mod,1k , que leva em conta a classe de carregamento e o tipo de

material empregado, é dado pela tabela 10, devendo ser escolhido conforme 4.2 .

Tabela 10 -Valores de mod,1k

Tipos de madeira

Classes de carregamento Madeira serrada

Madeira laminada colada

Madeira compensada

Madeira

recomposta

Permanente 0,60 0,30

Longa duração 0,70 0,45

Média duração 0,80 0,65

Curta duração 0,90 0,90

Instantânea 1,10 1,10

O coeficiente parcial de modificação mod,2k , que leva em conta a classe de umidade e o tipo de material

empregado, é dado pela tabela 11 .

Tabela 11 - Valores de mod,2k

Classes de umidade

Madeira serrada

Madeira laminada colada

Madeira compensada

Madeira

recomposta

(1) e (2)

(3) e (4)

1,0

0,8

1,0

0,9

No caso particular de madeira serrada submersa admite-se o valor mod,2k = 0,65 .

O coeficiente parcial de modificação mod,3k leva em conta se a madeira é de 1a ou 2a categoria. No

caso de madeira de 2a categoria admite-se mod , ,3 0 8k = e no de 1 a categoria mod , ,3 1 0k = .

A condição de madeira de 1a categoria somente pode ser admitida se todas as peças estruturais forem

classificadas como isentas de defeitos, por meio de método visual normalizado, e também submetidas a

uma classificação mecânica que garanta a homogeneidade da rigidez das peças que compõem o lote de

madeira a ser empregado. Não se permite classificar as madeiras como de 1a categoria, apenas por meio

de método visual de classificação.

O coeficiente parcial de modificação mod,3k para coníferas na forma de peças estruturais maciças de

madeira serrada sempre deve ser tomado com o valor mod,3k = 0,8 , a fim de se levar em conta o risco

da presença de nós de madeira não detectáveis pela inspeção visual.

O coeficiente parcial de modificação mod,3k para madeira laminada colada leva em conta a curvatura da

peça, valendo mod , ,3 1 0k = para peça reta e

mod,3

2 1 2000k

t r

= −  

 

onde t é a espessura das lâminas e r o menor raio de curvatura das lâminas que compõem a seção

transversal resistente.

5.4.5 Coeficientes de ponderação da resistência para estados limites últimos

O coeficiente de ponderação para estados limites últimos decorrentes de tensões de compressão paralela

às fibras tem o valor básico wcγ = 1 4, .

O coeficiente de ponderação para estados limites últimos decorrentes de tensões de tração paralela às

fibras tem o valor básico wtγ = 1 8, .

O coeficiente de ponderação para estados limites últimos decorrentes de tensões de cisalhamento paralelo

às fibras tem o valor básico wvγ = 18,

5.4.6 Coeficiente de ponderação para estados limites de utilização

O coeficiente de ponderação para estados limites de utilização tem o valor básico wγ =1 0, .

5.4.7 Estimativa das resistências características

Para as espécies já investigadas por laboratórios idôneos, que tenham apresentado os valores médios das

resistências wmf e dos módulos de elasticidade Eco,m , correspondentes a diferentes teores de umidade

U% ≤ 20%, admite-se como valor de referência a resistência média wmf , 12 correspondente a 12% de

umidade. Admite-se, ainda, que esta resistência possa ser calculada pela expressão dada em 5.2.1, ou

seja,

( ) 12 1

3 12

100 f f

U U= +

−

 

 %

%

Neste caso, para o projeto, pode-se admitir a seguinte relação entre as resistências característica e média

wk wmf f, ,,12 120 70=

correspondente a um coeficiente de variação da resistência de 18%.

5.4.8 Investigação direta da resistência

Para a investigação direta da resistência de lotes homogêneos de madeira, cada lote não deve ter volume

superior a 12m3.

Os valores experimentais obtidos devem ser corrigidos pela expressão dada em 5.2.1 para o teor de

umidade de 12% .

A determinação da resistência média deve ser feita com pelo menos dois ensaios.

Para a caracterização simplificada prevista em 5.3.3, de lotes de madeira das espécies usuais, deve-se

extrair uma amostra composta por pelo menos 6 exemplares, retirados de modo distribuído do lote, que

serão ensaiados à compressão paralela às fibras.

Para a caracterização mínima especificada em 5.3.2 para espécies pouco conhecidas, de cada lote serão

ensaiados n ≥ 12 corpos de prova, para cada uma das resistências a determinar.

O valor característico da resistência deve ser estimado pela expressão

wk n

nf f f f

n f =

+ + ⋅ ⋅ ⋅ +

− −

  

   ×

− 2

2 1 11

1 2 2 1 2

/ //

,

onde os resultados devem ser colocados em ordem crescente 1 2f f f n≤ ≤ ≤⋅⋅ ⋅ desprezando-se o valor

mais alto se o número de corpos de prova for ímpar, não se tomando para fwk valor inferior a f1 , nem a

0,70 do valor médio.

5.4.9 Estimativa da rigidez

Nas verificações de segurança que dependem da rigidez da madeira, o módulo de elasticidade

paralelamente às fibras deve ser tomado com o valor efetivo

E k k k Eco ef co m, mod, mod,2 mod, ,= ⋅ ⋅ ⋅1 3

e o módulo de elasticidade transversal com o valor efetivo

G Eef c ef= 0 20, /

6 Dimensionamento. Estados limites últimos

6.1 Esforços atuantes em estados limites últimos

6.1.1 Critérios gerais

Os esforços atuantes nas peças estruturais devem ser calculados de acordo com os princípios da Estática

das Construções, admitindo-se em geral a hipótese de comportamento elástico linear dos materiais.

Permite-se admitir que a distribuição das cargas aplicadas em áreas reduzidas, através das espessuras dos

elementos construtivos, possa ser considerada com um ângulo de 45° até o eixo do elemento resistente.

A consideração da hiperestaticidade das estruturas somente pode ser feita se as ligações das peças de

madeira forem do tipo rígido, conforme estabelecido em 7.3.1 desta Norma.

Os furos na zona comprimida das seções transversais das peças podem ser ignorados apenas quando

preenchidos por pregos.

Os furos na zona tracionada das seções transversais das peças podem ser ignorados desde que a redução

da área resistente não supere 10% da área da zona tracionada da peça íntegra.

Nas estruturas aporticadas e em outras estruturas capazes de permitir a redistribuição de esforços,

permite-se que os esforços solicitantes sejam calculados por métodos que admitam o comportamento

elasto-plástico dos materiais.

As ações usuais que devem ser consideradas no projeto de estruturas de madeira estão indicadas em 4.5.

Os coeficientes de ponderação para a determinação dos valores de cálculo das ações estão especificados

em 4.6 e as combinações de ações em estados limites últimos estão definidas no item 4.7.

6.1.2 Carregamentos das construções correntes com duas cargas acidentais de naturezas

diferentes

O dimensionamento das estruturas das construções em que haja apenas duas cargas acidentais, de

naturezas diferentes, deve ser feito em função das situações duradouras de carregamento, especificados

em 4.3.1 e 4.3.2.

Nestas situações duradouras devem ser consideradas as seguintes ações usuais:

- cargas permanentes (G), como os pesos próprios dos elementos estruturais e os pesos de todos os

demais componentes não removíveis da construção, avaliadas de acordo com os critérios estabelecidos

em 4.5.2;

- cargas acidentais verticais de uso direto da construção (Q), determinadas conforme em 4.5.3, são

consideradas como cargas de longa duração, juntamente com seus efeitos dinâmicos, quando elas

forem constituídas por cargas móveis, de acordo com estabelecidos em 4.5.4 a 4.5.7;

- vento (W), de acordo com o estabelecido em 4.5.8.

6.1.3 Combinações últimas nas construções correntes com duas cargas acidentais de naturezas

diferentes

Na verificação da segurança em relação aos estados limites últimos das estruturas das construções

correntes submetidas a cargas permanentes G e a ações variáveis constituídas pelas cargas verticais Q

decorrentes do uso normal da construção e de seus eventuais efeitos dinâmicos, e pela ação do vento W,

em lugar das combinações expressas em 4.7 , podem ser consideradas as seguintes duas combinações

normais de ações, correspondentes a carregamentos de longa duração, com as modificações de 4.2.1 .

1 a Combinação: Carga vertical e seus efeitos dinâmicos como ação variável principal

d Gi ik Q k ow kF G Q W= ∑ + +γ γ ψ

onde os efeitos dinâmicos, de acordo com 4.2.1, sofrem as reduções especificadas em 4.5.4 a 4.5.8 para

a verificação das peças de madeira, não se fazendo qualquer redução dos esforços decorrentes da ação

do vento nessa verificação de segurança;

2 a Combinação: Vento como ação variável principal

Para as peças de madeira, não se fazendo qualquer redução dos esforços decorrentes dos efeitos

dinâmicos das cargas móveis:

d Gi ik Q k kF G W Q = + +

  

∑ γ γ ψ0 75 0Q,

Para as peças metálicas, inclusive para os elementos de ligação:

d Gi ik Q k kF G W Q = + +

  

∑ γ γ ψ0Q

Os coeficientes de acompanhamento ψ0W e ψ 0Q são dados pela tabela 2. Os coeficientes de

ponderação Gγ e Qγ são dados pelas tabelas 3, 4 e 5 para as ações permanentes e pela tabela 6 para

as ações variáveis, nelas se considerando sempre as combinações normais de ações.

6.2 Esforços resistentes em estados limites últimos

6.2.1 Critérios gerais

Os esforços resistentes das peças estruturais de madeira em geral devem ser determinados com a hipótese

de comportamento elasto-frágil do material, isto é, com um diagrama tensão-deformação linear até a

ruptura tanto na compressão quanto na tração paralela às fibras.

Nas peças estruturais submetidas a flexo-compressão, os esforços resistentes podem ser calculados com a

hipótese de comportamento elasto-plástico da madeira na compressão paralela às fibras.

6.2.2 Tração paralela às fibras

O comportamento elasto-frágil da madeira tracionada permite que, quando não for possível a realização

do ensaio de tração uniforme, a resistência à tração paralela às fibras seja estimada pela prescrição em

5.3.3 , ou pela resistência à tração na flexão, determinada pela tensão atuante na borda mais tracionada,

calculada em regime elástico, ensaiando-se corpos de prova de seção transversal que leve à ruptura efetiva

zona tracionada antes da ruptura da zona comprimida.

No ensaio de flexão devem ser tomadas precauções cuidadosas para eliminar o atrito nos apoios e para

que as forças aplicadas não provoquem esmagamento por compressão normal, com a possibilidade de no

ensaio atuarem forças normais não previstas. Para que as deformações da viga não afetem os resultados, o

comprimento da viga ensaiada deve ser feita com oito alturas da seção transversal.

6.2.3 Tração normal às fibras

A segurança das peças estruturais de madeira em relação a estados limites últimos não deve depender

diretamente da resistência à tração normal às fibras do material.

Quando as tensões de tração normal às fibras puderem atingir valores significativos, deverão ser

empregados dispositivos que impeçam a ruptura decorrente dessas tensões.

6.2.4 Compressão normal às fibras

Os esforços resistentes correspondentes à compressão normal às fibras são determinados com a hipótese

de comportamento elasto-plástico da madeira, devendo ser levada em conta a extensão do carregamento,

medida paralelamente à direção das fibras.

6.2.5 Resistência de embutimento

Os esforços resistentes a solicitação de compressão de pinos embutidos em orifícios da madeira são

determinados por ensaio específico de embutimento, realizado segundo método padronizado, exposto no

Anexo B.

Na ausência de determinação experimental específica, permite-se a adoção dos critérios simplificados

estabelecidos na tabela 12.

6.2.6 Valores de cálculo

Os valores de cálculo da resistência são dados por

wd wk

w

f k f

= mod γ

onde o coeficiente de modificação kmod é especificado em 5.4.4 em função da classe de carregamento e

da classe de umidade da madeira, e os coeficientes de ponderação w

γ das resistências da madeira têm

seus valores especificados em 5.4.5.

As resistências características fwk a adotar devem ser determinadas a partir dos resultados dos ensaios

especificados em 5.2.3 , empregando-se uma das amostragens definidas em 5.4.8 .

Permite-se determinar a resistência à compressão paralela às fibras fcok a partir dos resultados do ensaio

especificado em 5.3.1-a , empregando uma das amostragens definidas em 5.4.8 , admitindo-se as demais

resistências por meio das relações estabelecidas em 5.3.3 .

Permite-se admitir a resistência característica à compressão paralela às fibras fcok com os valores

padronizados das classes de resistência definidas em 5.3.5 e a determinação das demais resistências por

meio das relações estabelecidas em 5.3.3 .

Para as espécies já investigadas por laboratórios idôneos permite-se adotar a relação simplificada

estabelecida em 5.4.7 entre a resistência característica e a resistência média.

6.2.7 Resistências usuais de cálculo

Para peças estruturais de madeira serrada de 2a qualidade, e de madeira laminada colada, apresentam-se

na tabela 12 os valores usuais para estruturas submetidas a carregamentos de longa duração.

Tabela 12 - Valores usuais para carregamentos de longa duração

Situação duradouras de projeto para carregamentos de longa duração (kmod,1=0,7)

Madeira serrada (2a categoria: kmod,3 = 0,8)

Classes de umidade (1) e (2)

Classes de umidade (3) e (4)

kmod = 0,7 x 1,0 x 0,8 = 0,56

kmod = 0,7 x 0,8 x 0,8 = 0,45

wc γ = 1 4,

wt γ = 1 8,

wv γ = 1 8,

wN k wN m, f f

, , , ,

12 12 0 70=

wV k wV m, f f

, , , ,

12 12 0 54=

( ) 12 0 0 1

3 12

100 f f

U U= +

−

 

 

%

fto d fco d, ,=

f fc d co d n90, 0 25= ⋅, , α f feo d co d, ,=

coníferas: f fvo d co d, ,,= 0 12 f f ee d co d90, 0 25= ⋅, , α

dicotiledôneas: f fvo d co d, ,,= 010

O coeficiente αn indicado na tabela 12 é igual a 1 no caso de ser a extensão da carga, medida na direção

das fibras, maior ou igual a 15 cm; quando esta extensão for menor que 15 cm, e a carga estiver afastada

pelo menos de 7,5 cm da extremidade da peça, esse coeficiente é fornecido pela tabela 13. Essa tabela

aplica-se também ao caso de arruelas, tomando-se como extensão de carga seu diâmetro ou lado.

O coeficiente αe indicado na tabela 12 é fornecido pela tabela 14.

Tabela 13 - Valores de α n

Extensão da carga normal às fibras, medida

paralelamente a estas (cm)

αn

1

2

3

4

5

7,5

10

15

2,00

1,70

1,55

1,40

1,30

1,15

1,10

1,00

Quando a carga atuar na extremidade da peça ou de modo distribuído na totalidade da superfície de peças

de apoio, admite-se αn =1,0 .

Tabela 14 - Valores de α e

Diâmetro do pino

(cm)

≤ 0,62 0,95 1,25 1,6 1,9 2,2

Coeficiente αe 2,5 1,95 1,68 1,52 1,41 1,33

Diâmetro do pino

(cm)

2,5 3,1 3,8 4,4 5,0 ≥ 7,5

Coeficiente αe 1,27 1,19 1,14 1,1 1,07 1,0

6.2.8 Peças de seção circular

As peças de seção circular, sob ação de solicitações normais ou tangenciais, podem ser consideradas

como se fossem de seção quadrada, de área equivalente.

As peças de seção circular variável, podem ser calculadas como se fossem de seção uniforme, igual à

seção situada a uma distância da extremidade mais delgada igual a 1/3 do comprimento total, não se

considerando, no entanto, um diâmetro superior a uma e meia vezes o diâmetro nessa extremidade.

6.2.9 Resistência a tensões normais inclinadas em relação às fibras da madeira

Permite-se ignorar a influência da inclinação α das tensões normais em relação às fibras da madeira até o

ângulo α = 6o (arctg α = 0,10). Para inclinações maiores é preciso considerar a redução de resistência,

adotando-se a fórmula de Hankinson, expressa por

α α αf f f

f f =

+ ⋅ 0 90

0 2

90 2sen cos

6.3 Solicitações normais

6.3.1 Tração

Nas barras tracionadas axialmente a condição de segurança é expressa por

td tdfσ ≤

permitindo-se ignorar a influência da eventual inclinação das fibras da madeira em relação ao eixo

longitudinal da peça tracionada até o ângulo α = 6o (arctg α = 0,10), fazendo-se

td to df f= ,

Para inclinações maiores é preciso considerar a redução de resistência, adotando a fórmula de Hankinson,

conforme 6.2.9, fazendo-se então

td t df f= α,

6.3.2 Compressão

Nas barras curtas comprimidas axialmente a condição de segurança é expressa por

cd cdfσ ≤

permitindo-se ignorar a influência de eventual inclinação das fibras da madeira em relação ao eixo

longitudinal da peça comprimida até um ângulo α = 6o (arctg α = 0,10), fazendo-se

cd co df f= ,

Para inclinações maiores é preciso considerar a redução de resistência, adotando a fórmula de Hankinson,

conforme 6.2.9 , fazendo-se

cd c df f= α ,

Nas peças submetidas à compressão normal às fibras, a condição de segurança é expressa por

c d c df90, 90,σ ≤

onde fc90,d é determinada de acordo com 6.2.7 pela expressão

c d c d nf f9 0 , 0 ,0 2 5= ⋅, α

6.3.3 Flexão simples reta

Para as peças fletidas, considera-se o vão teórico com o menor dos seguintes valores:

a) distância entre eixos dos apoios;

b) o vão livre acrescido da altura da seção transversal da peça no meio do vão, não se considerando

acréscimo maior que 10 cm.

Nas barras submetidas a momento fletor cujo plano de ação contém um eixo central de inércia da seção

transversal resistente, a segurança fica garantida pela observância simultânea das seguintes condições.

c d cdf1σ ≤

t d tdf2σ ≤

onde fcd e ftd são as resistências à compressão e à tração, definidas em 6.3.2 e 6.3.1, respectivamente, e

c d1σ e t d2σ são respectivamente as tensões atuantes de cálculo nas bordas mais comprimida e mais

tracionada da seção transversal considerada, calculadas pelas expressões

c d d

c

M

W 1,σ =

t d d

t

M

W 2,σ =

onde Wc e Wt são os respectivos módulos de resistência, que de acordo com 6.2.1 podem ser calculados

pelas expressões usuais

c c

W I

y =

1

e

t t

W I

y =

2

d

ação de plano de

dM

yt2

c1y

G M

borda 2t2,dσ

borda 1c1,dσ

Figura 1

Sendo I o momento de inércia da seção transversal resistente em relação ao eixo central de inércia

perpendicular ao plano de ação do momento fletor atuante.

6.3.4 Flexão simples oblíqua

Nas seções submetidas a momento fletor cujo plano de ação não contém um de seus eixos centrais de

inércia, a condição de segurança é expressa pela mais rigorosa das duas condições seguintes, tanto em

relação às tensões de tração quanto às de compressão:

Mx d

wd M

My d

wdf k

f , ,σ σ+ ≤ 1

M Mx d

wd

My d

wd k

f f , ,σ σ+ ≤ 1

onde Mx d,σ e My d,σ são as tensões máximas devidas às componentes de flexão atuantes segundo as

direções principais, fwd é a respectiva resistência de cálculo, de tração ou de compressão conforme a

borda verificada, e o coeficiente kM de correção pode ser tomado com os valores

seção retangular: kM = 0,5

outras seções transversais: kM = 1,0

No caso de peças com fibras inclinadas de ângulos α > 6o (arctg 0,10), aplica-se a fwd a redução

definida em 6.2.8.

6.3.5 Flexo-tração

Nas barras submetidas à flexo-tração, a condição de segurança é expressa pela mais rigorosa das duas

expressões seguintes aplicadas ao ponto mais solicitado da borda mais tracionada, considerando-se uma

função linear para a influência das tensões devidas à força normal de tração:

Nt d

to d

Mx d

to d M

My d

to df f k

f

,

,

,

,

,

,

σ σ σ + + ≤ 1

Nt d

to d M

Mx d

to d

My d

to df k

f f

,

,

,

,

,

,

σ σ σ + + ≤ 1

onde Nt d,σ é o valor de cálculo da parcela de tensão normal atuante em virtude apenas da força normal

de tração, fto,d é a resistência de cálculo à tração paralela às fibras e os demais símbolos têm os

significados definidos em 6.3.4.

No caso de peças com fibras inclinadas de ângulos α = 6o (arctg 0,10), fto,d e fco,d devem ser

substituídas por ftα,d e fcα,d , conforme 6.3.1. e 6.3.2 , respectivamente.

6.3.6 Flexo-compressão

Além da verificação de estabilidade a ser feita de acordo com 6.5 , a condição de segurança relativa à

resistência das seções transversais submetidas à flexo-compressão é expressa pela mais rigorosa das duas

expressões seguintes, aplicadas ao ponto mais solicitado da borda mais comprimida, considerando-se uma

função quadrática para a influência das tensões devidas à força normal de compressão:

σ σ σNc d co d co d

M co df

Mx d f

k My d

f ,

, , ,

, , 

 

  + + ≤

2

1

σ σ σNc d co d

M co d co df

k Mx d

f My d

f ,

, , ,

, , 

 

  + + ≤

2

1

onde σNc d, é o valor de cálculo da parcela de tensão normal atuante em virtude apenas da força

normal de compressão, fco,d e a resistência de cálculo à compressão paralela às fibras e os demais

símbolos têm os significados definidos em 6.3.4.

No caso de peças com fibras inclinadas de ângulos α = 6o (arctg 0,10), fco,d e fto,d devem ser

substituídas por fcα,d e ftα,d conforme 6.3.2 e 6.3.1 , respectivamente.

6.4 Solicitações tangenciais

6.4.1 Cisalhamento longitudinal em vigas

Nas vigas submetidas à flexão com força cortante, a condição de segurança em relação às tensões

tangenciais é expressa por

d v dτ ≤ 0,f

onde τd é a máxima tensão de cisalhamento atuando no ponto mais solicitado da peça.

Em vigas de seção transversal retangular, de largura b e altura h , tem-se

d dV

bh τ = 3

2

Na falta de determinação experimental específica, admite-se, de acordo com 6.2.7 ,

coníferas: f fvo d co d, ,,= 0 12

dicotiledôneas: f fvo d co d, ,,= 0 10

6.4.2 Cargas concentradas junto aos apoios diretos

Nas vigas de altura h que recebem cargas concentradas, que produzem tensões de compressão nos planos

longitudinais, a uma distância a ≤ 2h do eixo do apoio, o cálculo das tensões de cisalhamento pode ser

feito com uma força cortante reduzida de valor

redV V a h

= 2

6.4.3 Vigas entalhadas

No caso de variações bruscas de seção transversal, devidas a entalhes, deve-se multiplicar a tensão de

cisalhamento na seção mais fraca, de altura h1 , pelo fator h/h1 , obtendo-se o valor

d dV

b h h

h τ =

  

  

3 2 1 1

respeitada a restrição h1 > 0,75h.

h1 h

h1 h

Figura 2

No caso de se ter h1/h ≤ 0,75 recomenda-se o emprego de parafusos verticais dimensionados à tração

axial para a totalidade da força cortante a ser transmitida ou o emprego de variações de seção com

mísulas de comprimento não menor que 3 vezes a altura do entalhe, respeitando-se sempre o limite

absoluto h1/h ≥ 0,5.

hh1 h

3(h-h )≥

1

1

h

Figura 3

6.4.4 Torção

Recomenda-se evitar a torção de equilíbrio em peças de madeira, em virtude do risco de ruptura por

tração normal às fibras decorrente do estado múltiplo de tensões atuante.

Quando o equilíbrio do sistema estrutural depender dos esforços de torção (torção de equilíbrio), deve-se

respeitar a condição

τ T d vo df, ,≤

calculando-se τT,d pelas expressões da Teoria da Elasticidade, sob ações das solicitações de cálculo Td

determinadas de acordo com as regras de combinação expressas em 4.7 .

6.5 Estabilidade

6.5.1 Generalidades

As peças que na situação de projeto são admitidas como solicitadas apenas à compressão simples, em

princípio devem ser dimensionadas admitindo-se uma excentricidade acidental do esforço de compressão,

em virtude das imperfeições geométricas das peças e das excentricidades inevitáveis dos carregamentos,

levando-se ainda em conta os acréscimos destas excentricidades em decorrência dos efeitos de segunda

ordem e, nas peças esbeltas, da fluência da madeira.

As exigências impostas ao dimensionamento dependem da esbeltez da peça, definida pelo seu índice de

esbeltez

λ = L i

o

min

onde Lo é um comprimento teórico de referência e imin é o raio de giração mínimo de sua seção

transversal.

Para as peças de comprimento efetivo L engastadas em uma extremidade e livre da outra, adota-se

Lo = 2L .

Para as peças de comprimento efetivo L em que ambas as extremidades sejam indeslocáveis por flexão,

adota-se Lo = L , não se considerando qualquer redução em virtude da eventual continuidade estrutural da

peça.

6.5.2 Excentricidade acidental mínima

A excentricidade acidental devida às imperfeições geométricas das peças é adotada com pelo menos o

valor

ea Lo= 300

6.5.3 Compressão de peças curtas

Para as peças curtas, definidas pelo índice de esbeltez λ ≤ 40 , que na situação de projeto são admitidas

como solicitadas apenas à compressão simples, dispensa-se a consideração de eventuais efeitos de flexão.

Para as peças curtas, que na situação de projeto são admitidas como solicitadas à flexo-compressão, as

condições de segurança são as especificadas em 6.3.7 , com os momentos fletores determinados na

situação de projeto.

6.5.4 Compressão de peças medianamente esbeltas

Para as peças medianamente esbeltas, definidas pelo índice de esbeltez 40 < λ ≤ 80 , submetidas na

situação de projeto à flexo-compressão com os esforços de cálculo Nd e M1d , além das condições de

segurança especificadas em 6.3.7 , também deve ser verificada a segurança em relação ao estado limite

último de instabilidade, por meio de teoria de validade comprovada experimentalmente.

Considera-se atendida a condição de segurança relativa ao estado limite último de instabilidade, se no

ponto mais comprimido da seção transversal for respeitada a condição

σ σNd co d

Md

co df f, , + ≤ 1

aplicada isoladamente para os planos de rigidez mínima e de rigidez máxima da peça, dispensando-se esta

verificação quando o correspondente índice de esbeltez λ = Lo / icorrespondente ≤ 40.

Nesta verificação, consideram-se

σNd = valor de cálculo da tensão de compressão devida à força normal de compressão

σMd = valor de cálculo da tensão de compressão devida ao momento fletor Md calculado pela expressão

M Nd d de= ⋅

onde

e ed E E d

F

F N =

  

  1

sendo

e e ei a1 = +

onde

ei d

d

M N

= 1

é decorrente dos valores de cálculo M1d e Nd na situação de projeto, não se tomando para ei valor

inferior a h/20 , sendo h a altura da seção transversal referente ao plano de verificação, e ea a

excentricidade acidental mínima dada em 6.5.2 e

F E I

L E

co ef

o =

π2 2

,

onde I é o momento de inércia da seção transversal da peça relativo ao plano de flexão em que se está

verificando a condição de segurança, e Eco,ef é dado em 5.4.9 .

6.5.5 Compressão de peças esbeltas

Para as peças esbeltas, definidas pelo índice de esbeltez λ > 80 , não se permitindo valor maior que 140,

submetidas na situação de projeto à flexo-compressão com os esforços de cálculo Nd e M1d , a

verificação pode ser feita como em 6.5.4 pela expressão

σ σNd co d

Md

co df f, , + ≤ 1

com

M N F

d d ef E

FE Nd e= ⋅

  

  1,

tendo FE o valor dado em 6.5.4 , sendo a excentricidade efetiva de 1 a ordem e1,ef dada por

e e e e e eef c i a c1 1, = + = + +

onde ei é a excentricidade de 1 a ordem decorrente da situação de projeto, ea é a excentricidade acidental

mínima e ec é uma excentricidade suplementar de 1 a ordem que representa a fluência da madeira.

Estas excentricidades são determinadas pelas expressões seguintes:

e M N

M M

Ni d

d

gd qd

d = =

+1 1 1

onde M1gd e M1qd são os valores de cálculo, na situação de projeto, dos momentos devidos às cargas

permanentes e as cargas variáveis, respectivamente;

ea = excentricidade acidental mínima, dada em 6.5.2 , não se tomando valor menor que h/20 ;

( ) ( )[ ]( )[ ]e e ec ig a gk qk

E gk qk

N N

F N N =

+ +

− + +

 

 

−   



  

 + exp

φ ψ ψ ψ ψ

1 2

1 2 1

com ψ ψ1 2 1+ ≤

onde Ngk e Nqk são os valores característicos da força normal devidos às cargas permanentes e variáveis,

respectivamente, com ψ1 e ψ2 dados em 4.4.6 , e

eig g d

gd

M

N = 1 ,

onde M1gd é o valor de cálculo do momento fletor devido apenas às ações permanentes.

O coeficiente de fluência φ é dado pela tabela 15.

Tabela 15 -Coeficiente de fluência φ

Classes de Classes de umidade

carregamento (1) e (2) (3) e (4)

Permanente ou de longa duração

0,8 2,0

Média duração 0,3 1,0

Curta duração 0,1 0,5

6.5.6 Estabilidade lateral das vigas de seção retangular

As vigas fletidas, além de respeitarem as condições de segurança expressas em 6.3.3 ,devem ter sua

estabilidade lateral verificada por teoria cuja validade tenha sido comprovada experimentalmente.

Dispensa-se essa verificação da segurança em relação ao estado limite último de instabilidade lateral

quando forem satisfeitas as seguintes condições:

- os apoios de extremidade da viga impedem a rotação de suas seções extremas em torno do eixo

longitudinal da peça;

- existe um conjunto de elementos de travamento ao longo do comprimento L da viga, afastados entre

si de uma distância não maior que L1 , que também impedem a rotação dessas seções transversais em

torno do eixo longitudinal da peça;

- para as vigas de seção transversal retangular, de largura b e altura h medida no plano de atuação do

carregamento.

L b

E

f

co

M co

1 ≤ ,ef

,dβ

onde o coeficiente

β π β γ

M E

f

h b

h b

=

 

 

− 

 

1 0 26

0 63

3 2

1 2,

,

é dado na tabela 16, para γf = 1,4 e para o coeficiente de correção βE = 4

Tabela 16 - Coeficiente de correção βM

h b

βM

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

6,0 8,8 12,3 15,9 19,5 23,1 26,7 30,3 34,0 37,6 41,2 44,8 48,5 52,1 55,8

16 17 18 19 20

59,4 63,0 66,7 70,3 74,0

Para as peças em que

L b

E

f

co ef

M co d

1 > ,

também se dispensa a verificação da segurança em relação ao estado limite último de instabilidade lateral,

desde que sejam satisfeitas as exigências de 6.3.3 , com

σ β

c d co ef

M

E

L b

1 1

≤   

  

,

6.6 Estabilidade global. Contraventamento.

6.6.1 Generalidades

As estruturas formadas por um sistema principal de elementos estruturais, dispostos com sua maior rigidez

em planos paralelos entre si, devem ser contraventados por outros elementos estruturais, dispostos com

sua maior rigidez em planos ortogonais aos primeiros, de modo a impedir deslocamentos transversais

excessivos do sistema principal e garantir a estabilidade global do conjunto.

No dimensionamento do contraventamento devem ser consideradas as imperfeições geométricas das

peças, as excentricidades inevitáveis dos carregamentos e os efeitos de segunda ordem decorrentes das

deformações das peças fletidas.

Na falta de determinação específica da influência destes fatores, permite-se admitir que, na situação de

cálculo, em cada nó do contraventamento seja considerada uma força F1d , com direção perpendicular ao

plano de resistência dos elementos do sistema principal, de intensidade convencional, conforme o que

adiante se estabelece.

6.6.2 Contraventamento de peças comprimidas

Para as peças comprimidas pela força de cálculo Nd , com articulações fixas em ambas as extremidades,

cuja estabilidade requeira o contraventamento lateral por elementos espaçados entre si da distância L1 ,

devem ser respeitadas as seguintes condições adiante especificadas em função dos parâmetros mostrados

na figura 4 .

L = mL

1

dN

F1d

Nd

L1

1 L = mL

L

dN

F1d

F1d

1

1

F1d

kbr,1

F1d

br,1

L

L1

2

1

2

1

k 1dF

dN

k br,1

Figura 4 - Parâmetros para verificação da estabilidade lateral

As forças F1d atuantes em cada um dos nós do contraventamento podem ser admitidas com o valor

mínimo convencional de Nd/150, correspondente a uma curvatura inicial da peça com flechas da ordem de

1/300 do comprimento do arco correspondente

A rigidez Kbr,1 da estrutura de apoio transversal das peças de contraventamento deve garantir que a

eventual instabilidade teórica da barra principal comprimida corresponda a um eixo deformado constituído

por m semi-ondas de comprimento L1 entre nós indeslocáveis. A rigidez Kbr,1 deve ter pelo menos o valor

dado por:

Tabela 17 - Valores de αm

m αm

K m E I

L do

m

br min co ef

m

, , ,

sen

cos

1

2 2

1 32

1

=

= +

α π

α π

2

3

4

5

1

1,5

1,7

1,8

2

onde

m = número de intervalos de comprimento L1 entre as (m-1) as linhas de contraventamento ao longo do

comprimento total L da peça principal;

L1 = distância entre elementos de contraventamento;

Eco,ef = valor do módulo de elasticidade paralelo às fibras da madeira da peça principal contraventada,

conforme 5.4.9;

I2 = momento de inércia da seção transversal da peça principal contraventada, para flexão no plano de

contraventamento.

Se os elementos de contraventamento forem comprimidos pelas forças F1d , eles também deverão ter sua

estabilidade verificada. Esta verificação é dispensada quando os elementos de contraventamento forem

efetivamente fixados em ambas as extremidades, de modo que eles possam cumprir sua função sendo

solicitados apenas à tração em um de seus lados.

As emendas dos elementos de contraventamento e as suas fixações às peças principais contraventadas

devem ser dimensionadas para resistirem às forças F1d .

6.6.3 Contraventamento do banzo comprimido das peças fletidas

Para o contraventamento do banzo comprimido de treliças ou de vigas fletidas, admitem-se as mesmas

hipóteses especificadas em 6.6.2, adotando-se para F1d os mesmos valores anteriores, aplicados neste

caso à resultante Rcd das tensões de compressão atuantes nesse banzo, na situação de cálculo.

No caso de vigas, a validade desta hipótese exige que esteja impedida a rotação, em torno de seu eixo

longitudinal, das seções transversais de suas duas extremidades.

6.6.4 Estabilidade global de elementos estruturais em paralelo

Para um sistema estrutural principal, formado por uma série de n elementos estruturais planos em paralelo,

cuja estabilidade lateral individual requeira contraventamento, deve ser prevista uma estrutura de

contraventamento, composta por outros elementos estruturais planos, dispostos em planos perpendiculares

ao plano dos elementos contraventados.

Se a estrutura de contraventamento estiver submetida a carregamentos externos atuantes na construção, os

seus efeitos devem ser acrescidos aos decorrentes da função de contraventamento.

No caso de estruturas de cobertura, na falta de uma análise estrutural rigorosa, permite-se considerar a

estrutura de contraventamento como composta por um sistema de treliças verticais, dispostas

perpendicularmente aos elementos do sistema principal, e por treliças dispostas perpendicularmente ao

plano dos elementos do sistema estrutural principal, no plano horizontal e no plano da cobertura,

colocadas nas extremidades da construção e em posições intermediárias com espaçamentos não

superiores a 20 metros.

O sistema de treliças verticais é formado por duas diagonais, dispostas verticalmente em pelo menos um

de cada três vãos definidos pelos elementos do sistema principal, e por peças longitudinais que liguem

continuamente, de uma extremidade a outra da construção, os nós homólogos dos banzos superior e

inferior dos elementos do sistema principal, como mostrado na figura 5.

1d1d1dF F 1dF 1dF F 1dF1d 1dF F

Figura 5 - Arranjo vertical de contraventamento

Em cada nó pertencente ao banzo comprimido dos elementos do sistema principal, deve ser considerada

uma força transversal ao elemento principal, com intensidade F1d = Nd/150 , onde Nd é o valor de cálculo

da resultante das tensões atuantes no banzo comprimido de um elemento do sistema principal.

As estruturas de contraventamento das extremidades da construção, como mostrado na figura 6, e de

eventuais posições intermediárias, quando existentes, devem resistir, em cada um de seus nós, a forças

cujo valor de cálculo Fd corresponda, pelo menos, a 2/3 da resultante das n forças F1d existentes no

trecho a ser estabilizado pela estrutura de contraventamento considerada.

A rigidez destas estruturas de contraventamento deve ser tal que o seu nó mais deslocável atenda à

exigência de rigidez mínima

K n Kbr br min≥ 2 3 1, ,

onde Kbr,1,min é dado em 6.6.2 .

L

L

L1

Nd

F1d

Nd Nd

1 F1d

Nd dN dN

CO NT

RA VE

NT AM

EN TO

F ≥ 2d 3

d 1

F Fd

Fd

Fd

n F d1 DE

EX

TR EM

ID AD

E

Fd Fd

Figura 6 - Arranjo horizontal de contraventamento

6.7 Peças compostas

6.7.1 Generalidades

As peças compostas por elementos justapostos solidarizados continuamente podem ser consideradas

como se fossem peças maciças, com as restrições adiante estabelecidas.

6.7.2 Peças compostas de seção T , I ou caixão ligadas por pregos

As peças compostas por peças serradas formando seção T , I ou caixão, solidarizadas permanentemente

por ligações rígidas por pregos, definidas em 7.3.1, dimensionadas ao cisalhamento como se a viga fosse

de seção maciça, solicitadas a flexão simples ou composta, podem ser dimensionadas como peças

maciças, com seção transversal de área igual à soma das áreas das seções dos elementos componentes, e

momento de inércia efetivo dado por

ef r thI I=α

onde Ith é o momento de inércia da seção total da peça como se ela fosse maciça, sendo

- para seções T : rα = 0,95

- para seções I ou caixão: rα = 0,85

Na falta de verificação específica da segurança em relação à estabilidade da alma, recomenda-se o

emprego de enrijecedores perpendiculares ao eixo da viga, com espaçamento máximo de duas vezes a

altura total da viga.

6.7.3 Peças compostas com alma em treliça ou de chapa de madeira compensada

As peças compostas com alma em treliça formada por tábuas diagonais, e as peças compostas com alma

formada por chapa de madeira compensada, devem ser dimensionadas à flexão simples ou composta,

considerando exclusivamente as peças dos banzos tracionado e comprimido, sem redução de suas

dimensões.

A alma dessas vigas e as suas ligações com os respectivos banzos devem ser dimensionadas a

cisalhamento como se a viga fosse de seção maciça.

6.7.4 Peças compostas por lâminas de madeira colada

As peças de madeira laminada colada devem ser formadas por lâminas com espessuras não superiores a

30 milímetros de madeira de 1a categoria conforme as exigências de 5.4.4, coladas com adesivo à prova

d’água, à base de fenol-formaldeído sob pressão, em processo industrial adequado que solidarize

permanentemente o sistema.

As lâminas podem ser dispostas com seus planos médios paralelamente ou perpendicularmente ao plano

de atuação das cargas.

Em lâminas adjacentes, de espessura t, suas emendas devem estar afastadas entre si de uma distância pelo

menos igual a 25t ou à altura h da viga.

Todas as emendas contidas em um comprimento igual à altura da viga são consideradas como

pertencentes à mesma seção resistente.

As lâminas emendadas possuem a seção resistente reduzida

red r efA A= α

onde αr tem os seguintes valores

- emendas dentadas (finger joints) rα = 0,9

- emendas em cunha com inclinação de 1:10 rα = 0 85,

- emendas de topo rα = 0

6.7.5 Peças compostas de seção retangular ligadas por conectores metálicos

As vigas compostas de seção retangular, ligadas por conectores metálicos, solicitadas à flexão simples ou

composta, suposta uma execução cuidadosa e a existência de parafusos suplementares que solidarizem

permanentemente o sistema, podem ser dimensionadas à flexão, em estado limite último, como se fossem

peças maciças, reduzindo-se o momento de inércia da seção composta, adotando:

I Ief r th= α

sendo

- para dois elementos superpostos: rα = 0,85

- para três elementos superpostos: rα = 0,70

onde Ief é o valor efetivo e Ith o seu valor teórico.

Os conectores metálicos devem ser dimensionados para resistirem ao cisalhamento que existiria nos planos

de contacto das diferentes peças como se a peça fosse maciça.

6.8 Estabilidade de peças compostas

6.8.1 Peças solidarizadas continuamente

A estabilidade das peças compostas por elementos justapostos solidarizados continuamente pode ser

verificada como se elas fossem maciças com as restrições impostas em 6.7 .

6.8.2 Peças solidarizadas descontinuamente

As peças compostas solidarizadas descontinuamente por espaçadores interpostos ou por chapas laterais

de fixação como mostrado na figura 7 devem ter sua segurança verificada em relação ao estado limite

último de instabilidade global.

Para as peças compostas por dois ou três elementos de seção transversal retangular, permite-se a

verificação especificada por esta Norma conforme 6.5 , como se elas fossem de seção maciça, nas

condições adiante estabelecidas.

a

espaçador interposto (a 3b )≤

(a 6b ) laterais chapas

h

a

L

b1

L1

1b

L1

L1

≤ 1

1 L

1b

1h

b1

1a 1a

h

b1

espaçador interposto

(a 6b )1 laterais

(a 3b )

chapas

h

a

1

1

1

1b

L

1b L

L

1≤

1

1a 1a

h

b1 b1 b

1h

Figura 7 - Peças solidarizadas descontinuamente

Os espaçadores devem estar igualmente afastados entre si ao longo do comprimento L da peça. A sua

fixação aos elementos componentes deve ser feita por ligações rígidas com pregos ou parafusos, conforme

as exigências de 7.3.1 .

Permite-se que estas ligações sejam feitas com apenas 2 parafusos ajustados dispostos ao longo da

direção do eixo longitudinal da peça, afastados entre si de no mínimo 4d e das bordas do espaçador de

pelo menos 7d, desde que o diâmetro de pré-furação do seja feito igual ao diâmetro d do parafuso.

Nessa verificação, para as seções mostradas na figura 8, admitem-se as seguintes relações:

2 1

2

b

1

ARRANJO a

1

2

2 1

n=2

a1 1a

Y h

X

h1 1

ARRANJO b

a

1

2

2 1

n=3

1 1a

h Y

X

Figura 8 - Seções compostas por dois ou três elementos iguais

Seção do elemento componente

A b h1 1 1=

I b h1 1 1 3 12=

I h b2 1 1 3 12=

Seção composta

A n A= 1

I n Ix = 1

I n I A ay = +2 1 1 22

I Iyy ef I, = β

com

β αI y y

I m

I m I =

+ 2

2

2 2

onde :

m = número de intervalos de comprimento L1 em que fica dividido o comprimento L total da peça

αy = 1,25 para espaçadores interpostos

αy = 2,25 para chapas laterais de fixação

m L

L =

1

A verificação deve ser feita como se a peça fosse maciça de seção transversal com área A e momentos de

inércia Ix e Iy,ef .

Nessa verificação, as condições de segurança especificadas em 6.5 são representadas por

N A

M I I W

M a A

n I

I fd d

y ef

d

y ef cod+ + −

 

  ≤

2

2 1 1

2 2

1 , ,

onde

W I

b 2

2 21

=

A segurança dos espaçadores e de suas ligações com os elementos componentes deve ser verificada para

um esforço de cisalhamento cujo valor convencional de cálculo é dado por

V A f L ad vo d

= 1 1

1 ,

Dispensa-se a verificação da estabilidade local dos trechos de comprimento L1 dos elementos

componentes, desde que respeitada as limitações:

9b1 ≤ L1 ≤ 18b1

a ≤ 3b1 peças interpostas

a ≤ 6b1 peças com chapas laterais

7 LIGAÇÕES

7.1 Generalidades

7.1.1 As ligações mecânicas das peças de madeira podem ser feitas por meio dos seguintes elementos

- pinos metálicos

- cavilhas

- conectores

Os pinos metálicos podem ser constituídos por pregos ou parafusos.

As cavilhas são pinos de madeira torneados.

Os conectores podem ser constituídos por anéis metálicos ou por chapas metálicas com dentes

estampados.

No cálculo das ligações não é permitido levar em conta o atrito das superfícies em contato, nem de

esforços transmitidos por estribos, braçadeiras ou grampos.

Devem ser respeitados os espaçamentos especificados e a pré-furação especificada para evitar o

fendilhamento da madeira em virtude da presença dos elementos de união.

7.1.2 Ligações excêntricas

Quando não for possível impedir a presença de binários atuando no plano da união, além das tensões

primárias decorrentes dos esforços atuantes nas peças interligadas, também devem ser consideradas as

tensões secundárias devidas às excentricidades existentes entre os eixos mecânicos das peças interligadas

e o centro de rotação da união em seu plano de atuação.

7.1.3 Ligações com cola

As ligações com cola somente podem ser empregadas em juntas longitudinais da madeira laminada colada.

O emprego de cola nas ligações deve obedecer a prescrições técnicas provadamente satisfatórias.

Somente pode ser colada madeira seca ao ar livre ou em estufa. A resistência da junta colada deve ser no

mínimo igual à resistência ao cisalhamento longitudinal da madeira.

7.1.4 Critério de dimensionamento

O dimensionamento dos elementos de ligação deve obedecer a condições de segurança do tipo

Sd ≤ Rd

onde Rd é o valor de cálculo da resistência dos elementos da ligação e Sd o valor de cálculo das

solicitações nela atuantes.

Em princípio, o estado limite último da ligação pode ser atingido por deficiência de resistência da madeira

da peça estrutural ou do elemento de ligação.

7.1.5 Ligação de diferentes peças estruturais

As ligações de diferentes peças estruturais podem ser feitas pelos meios usuais das ligações de peças de

madeira ou pelo emprego de elementos intermediários de aço.

A segurança desses elementos intermediários de aço deve ser verificada de acordo com a NBR 8800 -

Projeto e execução de estruturas de aço de edifícios.

7.2 Resistência de embutimento da madeira

A resistência de embutimento da madeira é determinada por meio do ensaio de embutimento padronizado

especificado no Anexo B.

Na falta da determinação experimental específica, admitem-se as relações aproximadas apresentadas em

6.2.7 , expressas por

f feo d co d, ,=

f f ee d co d90 0 25, ,,= ⋅α

onde o coeficiente αe é dado pela tabela 14 .

7.3 Ligações com pinos metálicos

7.3.1 Rigidez das ligações

As ligações com 2 ou 3 pinos são consideradas deformáveis, permitindo-se o seu emprego exclusivamente

em estruturas isostáticas. No projeto, estas ligações serão calculadas como se fossem rígidas, dando-se à

estrutura isostática uma contra-flecha compensatória, de pelo menos L/100, onde L é o vão teórico da

estrutura considerada.

Nunca serão utilizadas ligações com um único pino.

As ligações com 4 ou mais pinos podem ser consideradas rígidas nas condições seguintes.

As ligações pregadas com 4 ou mais pregos são consideradas rígidas, desde que respeitados os diâmetros

de pré-furação especificados em 7.3.2 .

As ligações parafusadas com 4 ou mais parafusos são consideradas rígidas ou deformáveis, de acordo

com o diâmetro de pré-furação adotado, conforme 7.3.3.

7.3.2 Pré-furação das ligações pregadas

Em uniões pregadas será obrigatoriamente feita a pré-furação da madeira, com diâmetro d0 não maior que

o diâmetro def do prego, com os valores usuais:

coníferas d0 = 0,85 def

dicotiledôneas d0 = 0,95 def

onde def é o diâmetro efetivo medido nos pregos a serem usados.

Em estruturas provisórias, admite-se o emprego de ligações pregadas sem a pré-furação da madeira,

desde que se empreguem madeiras moles de baixa densidade, ρap ≤ 600 kg/m 3 , que permitam a

penetração dos pregos sem risco de fendilhamento, e pregos com diâmetro d não maior que 1/6 da

espessura da madeira mais delgada e com espaçamento mínimo de 10 d .

7.3.3 Pré-furação da ligações parafusadas

Para que as ligações parafusadas sejam consideradas rígidas, a pré-furação deve ser feita com diâmetro

d0 não maior que o diâmetro d do parafuso acrescido de 0,5 milímetro. Caso sejam empregados

diâmetros d0 maiores, a ligação deve ser considerada deformável.

7.3.4 Resistência dos pinos

A resistência total de 1 pino de ligação é dada pela soma das resistências correspondentes às suas

diferentes seções de corte.

Nas ligações com até 8 pinos em linha, dispostos paralelamente ao esforço a ser transmitido, a resistência

total é dada pela soma das resistências de cada um dos pinos.

Nas ligações com mais de 8 pinos, os pinos suplementares devem ser considerados com apenas 2/3 de

sua resistência individual. Neste caso, sendo n o número efetivo de pinos, a ligação deve ser calculada com

o número convencional

( )n no = + −8 2 3

8

Os pregos estruturais devem ser feitos de aço com resistência característica de escoamento fyk de pelo

menos 600 MPa, e devem ter diâmetro mínimo de 3 milímetros.

Recomenda-se que os parafusos estruturais tenham diâmetros não menores que 10 milímetros e resistência

característica de escoamento fyk de pelo menos 240 MPa.

A resistência de 1 pino, correspondente a uma dada seção de corte entre duas peças de madeira, é

determinada em função das resistências de embutimento fwed das duas madeiras interligadas, da

resistência de escoamento fyd do pino metálico, do diâmetro d do pino e de uma espessura convencional t,

tomada com a menor das espessuras t1 e t2 de penetração do pino em cada um dos elementos ligados,

como mostrado na figura 9.

(

t 1

(t 2d)

t e t

≥ 2

(PARAFUSOS)

2

(PREGOS)

valor entre t é o menor 1

d

t 2t

d

1t 4t

( 24t < t

≥4(t 12d) valor entre 1t e t

24t < t 2

(

4t = t

t é o menort e t21

valor entre t é o menor

t = t

t1 2t

4( 2

2

Figura 9 - Pinos em corte simples

Nas ligações parafusadas deve ser d ≤ t/2 , e nas ligações pregadas deve ser d ≤ t/5 . Permite-se d ≤ t/4

nas ligações pregadas desde que d0 = def

Nas ligações pregadas, a penetração em qualquer uma das peças ligadas não deve ser menor que a

espessura da peça mais delgada. Caso contrário, o prego será considerado não resistente.

A penetração da ponta do prego na peça de madeira mais distante de sua cabeça deve ser de pelo menos

12d ou igual à espessura dessa peça..

O valor de cálculo da resistência de um pino metálico correspondente a uma única seção de corte é

determinado em função do valor do parâmetro

β= t d

onde t é a espessura convencional da madeira e d o diâmetro do pino, estabelecendo-se como valor limite

β lim ,= 1 25 f

f yd

ed

sendo fyd a resistência de cálculo ao escoamento do pino metálico, permitindo-se que ela seja admitida

igual à resistência nominal característica de escoamento fyk e fed a resistência de cálculo de

embutimento, conforme 6.2.7 .

O valor de cálculo Rvd,1 da resistência de um pino, correspondente a uma única seção de corte, é dada

pelas expressões seguintes:

I - Embutimento na madeira

β ≤ βlim

vd edR t

f, ,1 2

0 40= β

II -Flexão do pino

β > βlim

( )vd ydR d f com, lim

lim,1 2

0 625= = β

β β

tomando-se f f

yd yk

s = γ sendo γ s = 11,

A resistência de 1 pino, correspondente a uma dada seção de corte entre uma peça de madeira e uma

peça de aço, como mostrado na figura 10 , é determinada pela menor das duas resistências, uma referente

à ligação do pino com a madeira e a outra à ligação do pino com a parede da peça metálica.

t

(PARAFUSOS)

ou 4

(PREGOS)

t2 t = t2

44t t ≥ 12d

Figura 10 - Ligação entre peça de madeira e peça metálica

A determinação da resistência referente à ligação do pino com a madeira é feita com os mesmos critérios

estabelecidos para a ligação de duas peças de madeira.

A determinação da resistência referente à ligação do pino com a peça de aço é feita de acordo com os

critérios da norma brasileira NBR 8800 - Projeto e execução de estruturas de aço de edifícios.

No caso de pinos em corte duplo, como mostrado na figura 11 , aplicam-se os mesmos critérios anteriores

para a determinação da resistência correspondente a cada uma das seções de corte, considerando-se t

com o menor dos valores entre t1 e t2/2 em uma das seções, e entre t2/2 e t3 na outra.

(PARAFUSOS)

1 2

2 2 t

2 t2

t t 3t 1t

(PREGOS)

2 t2

2 t2

t3

t < t 3 (

t4

4(

t t 3=4 ≥t 12d4 t21t 3t

((t t 3=4

Figura 11 - Pinos em corte duplo

7.4 Ligações com cavilhas

As cavilhas devem ser torneadas e feitas ou com madeiras duras da classe C60 , ou com madeiras moles

de ρap ≤ 600 kg/m 3 impregnadas com resinas que aumentem sua resistência.

Para emprego em cavilhas, as madeiras impregnadas devem ter resistências compatíveis com a classe

C60.

Admite-se o emprego de cavilhas estruturais apenas com os diâmetros de 16, 18 e 20 milímetros.

7.4.1 Rigidez das ligações

Para as ligações com cavilhas admitem-se as mesmas condições de rigidez especificadas em 7.3.1 para as

ligações com pinos metálicos.

7.4.2 Pré-furação das ligações com cavilhas

Nas ligações com cavilhas, a pré-furação deve ser feita com diâmetro d0 igual ao diâmetro d da cavilha.

7.4.3 Resistência de uma cavilha

A resistência total de uma cavilha é dada pela soma das resistências correspondentes às suas diferentes

seções de corte.

O valor de cálculo da resistência de uma cavilha, correspondente a uma dada seção de corte entre duas

peças de madeira, é determinada em função da resistência à compressão paralela fco,d da cavilha,

considerada em sua flexão, e da resistência à compressão normal fc90,d da cavilha, considerada na

segurança relativa a seu esmagamento, do diâmetro d da cavilha e da espessura t, tomada como a menor

das espessuras t1 e t2 de penetração nos elementos interligados, como mostrado na figura 12 .

As cavilhas em corte simples podem ser empregadas apenas em ligações secundárias.

1 2

apenas em ligações secundárias

t t 1 2 3 t2 2

t2 2

t t t

Figura 12 - Ligações com cavilhas

No caso de cavilhas em corte duplo, aplicam-se os mesmos critérios para a determinação da resistência

correspondente a cada uma das seções de corte, considerando-se t com o menor dos valores entre t1 e

t2/2 em uma das seções, e entre t2/2 e t3 na outra.

A resistência de cálculo da cavilha Rvd,1 , correspondente a uma única seção de corte, é determinada de

modo análogo ao empregado para os pinos metálicos.

Para as cavilhas, consideram-se:

β = t d

lim ,

, β =

f

f c d cav

c d cav

0

90

onde fcod,cav é o valor de cálculo da resistência à compressão paralela, e fc90d,cav é valor de cálculo da

resistência à compressão normal da cavilha, calculando-se a resistência pelas expressões seguintes:

I - Esmagamento da cavilha

β β≤ lim

vdR t

fc d cav, , ,1 0 4 2

90= β

II - Flexão de cavilha

β β> lim

( )vdR d c df com, , ,cav lim

lim1 0 4 2

0= = β

β β

7.5 Ligações com conectores

7.5.1 Ligações com anéis metálicos

Admite-se o emprego de anéis metálicos estruturais apenas com diâmetros internos d de 64 e 102

milímetros. Os anéis de 64 e 102 milímetros devem ser acompanhados por parafusos de 12 e 19

milímetros, respectivamente, colocados no centro do anel.

Os anéis devem ser fabricados com aço submetido às prescrições da norma brasileira NBR 8800 -

Projeto e execução de estruturas de aço de edifícios.

As ligações com anéis são consideradas rígidas.

7.5.2 Dimensões padronizadas dos anéis metálicos

Os anéis de 64 milímetros de diâmetro devem ter espessura da parede não menor que 4 milímetros, e os

anéis de 102 milímetros de diâmetro devem ter espessura não menor que 5 milímetros.

7.5.3 Resistência de um anel metálico

A resistência de um anel metálico correspondente a uma dada seção de corte da ligação entre duas peças

de madeira é determinada em função das resistências ao cisalhamento longitudinal fvod das duas madeiras

interligadas.

O valor de cálculo da resistência ao cisalhamento da madeira correspondente a 1 anel metálico é dado

pelo menor dos valores:

anel vo d anel c dR d

f e R t d f, , ,2 ,1

2

4 = =

π α

onde t é a profundidade de penetração do anel em cada peça de madeira, d o seu diâmetro interno, como

mostrado na figura 13, e fcα,d o valor de cálculo da resistência à compressão inclinada de α .

d

t

Figura 13 - Ligações com anéis metálicos

7.5.4 Ligações com chapas com dentes estampados

As chapas com dentes estampados somente podem ser empregadas em ligações estruturais quando a

eficiência da cravação for garantida por seu executor.

Os valores da resistência de cálculo que podem ser atribuídos às chapas com dentes estampados,

correspondentes a uma única seção de corte, devem ser garantidos pelo respectivo fabricante, de acordo

com a legislação brasileira.

7.6 Espaçamentos entre elementos de ligação

7.6.1 Espaçamentos em ligações com pinos (pregos com pré-furação, parafusos e cavilhas)

Os espaçamentos mínimos recomendados são os seguintes:

a) entre o centro de dois pinos situados em uma mesma linha paralela à direção das fibras: pregos,

cavilhas e parafusos afastados 6d; parafusos 4d;

b) do centro do último pino à extremidade de peças tracionadas: 7d;

c) do centro do último pino à extremidade de peças comprimidas: 4d;

d) entre os centros de dois pinos situados em duas linhas paralelas à direção das fibras, medido

perpendicularmente às fibras : 3d;

e) do centro de qualquer pino à borda lateral da peça, medido perpendicularmente às fibras, quando o

esforço transmitido for paralelo às fibras: 1,5d;

f) do centro de qualquer pino à borda lateral da peça, medido perpendicularmente às fibras, quando o

esforço transmitido for normal às fibras, do lado onde atuam tensões de tração normal: 1,5 d;

g) do centro de qualquer pino à borda lateral da peça, medido perpendicularmente às fibras, quando o

esforço transmitido for normal às fibras, do lado onde atuam tensões de compressão normal: 4d.

Estes espaçamentos estão representados na figura 14 .

1,5d

nd

1,5d1,5d 3d

1,5d

4d

nd

7dndnd

1,5d

1,5d 3d

1,5d3d

1,5d

4d

nd

parafusos n = 4

pregos, cavilhas parafusos afastados

4dnd

1,5d

1,5d 3d

n = 6

Figura 14 - Espaçamentos em ligações com pinos

7.6.2 Espaçamentos em ligações com anéis metálicos

Nas ligações em que forem usados anéis metálicos, eles devem ser aplicados em ranhuras previamente

feitas nas peças de madeira, com ferramentas apropriadas.

Os espaçamentos mínimos recomendados são os seguintes:

a) entre os centros de anéis metálicos na direção das fibras: 1,5d;

b) do centro de qualquer anel metálico à extremidade da peça, no caso de esforço de tração paralelo

às fibras: 1,5d;

c) do centro de qualquer anel metálico à extremidade da peça, no caso de esforço de compressão

paralelo à fibras: 1,0d;

d) do centro de qualquer anel metálico à borda lateral: 0,75d;

e) do centro de qualquer anel metálico à borda lateral da peça medido perpendicularmente às fibras,

quando o esforço transmitido for normal às fibras, do lado onde são acarretadas tensões de tração

normal: 1,0d;

f) do centro de qualquer anel metálico à borda lateral da peça, medido perpendicularmente às fibras,

quando o esforço transmitido for normal às fibras, do lado onde são acarretadas tensões de

compressão normal: 0,75d.

Estes espaçamentos estão representados na figura 15 .

O diâmetro mínimo do parafuso será de 12 milímetros para anéis metálicos com 64 milímetros de diâmetro

interno e de 19 milímetros para anéis metálicos com diâmetro interno de 102 milímetros.

0,75d

1,5d

0,75d

0,75d

1,0d

1,5d 1,5d

0,75d

0,75d

0,75d 0,75d

1,5d

0,75d

1,0d

1,0d1,5d

0,75d

0,75d

Figura 15 - Espaçamentos em ligações com anéis metálicos

8 Dimensionamento. Estados limites de utilização

8.1 Critérios gerais

8.1.1 Estados limites a considerar

Na verificação da segurança das estruturas de madeira são usualmente considerados os estados limites de

utilização caracterizados por:

a) deformações excessivas, que afetam a utilização normal da construção ou seu aspecto estético;

b) danos em materiais não estruturais da construção em decorrência de deformações da estrutura;

c) vibrações excessivas.

8.1.2 Critério de verificação da segurança

A verificação da segurança em relação aos estados limites de utilização deve ser feita por condições do

tipo

d utiS S, lim≤

onde:

Slim é o valor limite fixado para o efeito estrutural que determina o aparecimento do estado limite

considerado;

Sd,uti são os valores desses mesmos efeitos, decorrentes da aplicação das ações estabelecidas para a

verificação, calculados com a hipótese de comportamento elástico linear da estrutura.

Para estas verificações, admite-se, conforme 4.6.3, fγ = 1 0, salvo exigência em contrário, expressa em

norma especial.

No cálculo de Sd,uti devem ser levados em conta os coeficientes de combinação ψ1 e ψ2 cujos valores

são estabelecidos para os casos usuais pela tabela 2 em 4.4.6 .

8.1.3 Construções correntes

Nas construções correntes, as verificações da segurança em relação aos estados limites de utilização são

feitas admitindo-se apenas os carregamentos usuais, correspondentes às combinações de longa duração,

expressas em 4.8.1 por

d uti Gi k i

m

j j

n

Qj kF F F, , ,= + = = ∑ ∑

1 2

1 ψ

com os coeficientes ψ2 dados em 4.4.6 .

8.1.4 Construções com materiais frágeis não estruturais

Nas construções em que haja materiais frágeis não estruturais e nas construções em que o controle de

deformações seja particularmente importante, a verificação da segurança deve ser feita com as

combinações de média ou de curta duração especificadas respectivamente em 4.8.2 e 4.8.3, a critério do

proprietário da obra, em função do rigor da segurança pretendida.

8.1.5 Construções especiais

Em casos especiais, a critério do proprietário da construção, pode ser exigida a verificação da segurança

em função das combinações de duração instantânea, especificadas em 4.8.4 .

8.1.6 Efeitos da umidade e da duração do carregamento

A determinação das deformações das estruturas deve ser feita em função das classes de umidade que

serão mantidas durante a vida útil da construção, definidas em 5.1.5, e das classes de carregamento,

definidas em 5.4.4 .

A consideração dos efeitos da umidade e da duração do carregamento é feita considerando-se o módulo

de elasticidade efetivo Ec0,ef da madeira, determinado conforme 5.4.9 .

8.2 Estados limites de deformações

A menos que haja restrições especiais impostas por normas particulares ou pelo proprietário da

construção, a verificação da segurança em relação aos estados limites de deformações deve ser feita como

indicado a seguir, para as combinações de utilização definidas em 8.1.3 .

8.2.1 Deformações limites para as construções correntes

Deve ser verificada a segurança em relação ao estado limite de deformações excessivas que possam afetar

a utilização normal da construção ou seu aspecto estético, considerando apenas as combinações de ações

de longa duração, conforme 8.1.3, levando-se em conta a rigidez efetiva definida pelo módulo Ec0,ef

especificado em 5.4.9 .

As flechas totais calculadas não podem superar 1/300 dos vãos, nem 1/150 do comprimento dos balanços

correspondentes.

As flechas devidas às ações permanentes podem ser parcialmente compensadas por contra-flechas dadas

na construção. Neste caso, na verificação da segurança, as flechas devidas às ações permanentes podem

ser reduzidas a 2/3 do seu valor, desde que a contra-flecha especificada no projeto seja pelo menos igual

à própria flecha devida às ações permanentes.

Nos casos de flexão oblíqua, os limites anteriores de flechas podem ser verificados isoladamente para

cada um dos planos principais de flexão.

8.2.2 Deformações limites para as construções com materiais frágeis não estruturais

Nas construções em que haja materiais frágeis ligados à estrutura, como forros, pisos e divisórias, cuja

fissuração não possa ser evitada por meio de disposições construtivas adequadas, a verificação da

segurança em relação aos estados limites de deformações procura evitar danos a esses materiais não

estruturais.

Nestes casos, as combinações de ações a considerar são as especificadas em 4.8.2 ou 4.8.3 conforme o

rigor da segurança pretendida.

As flechas totais, incluindo o efeito da fluência, devidas às combinações de ações consideradas, não

devem superar 1/350 dos vãos, nem 1/175 do comprimento dos balanços correspondentes.

As flechas devidas apenas às ações variáveis da combinação considerada não devem superar 1/400 dos

vãos ou 1/200 do comprimento dos balanços correspondentes, nem o valor absoluto de 15 milímetros.

8.2.3 Deformações limites para construções especiais

Em construções especiais, tais como fôrmas para concreto estrutural, cimbramentos, torres etc, as

deformações limites devem ser estabelecidas pelo proprietário da construção, ou por normas especiais

referentes às mesmas.

8.3 Estados limites de vibrações

Em construções submetidas a fontes de vibração, devem ser adotadas disposições construtivas que evitem

a presença de vibrações excessivas da estrutura. Nas estruturas sobre as quais o público em geral pode

caminhar, devem ser evitadas vibrações que tragam desconforto aos usuários. No caso particular de pisos

sobre os quais as pessoas andem regularmente, como os de residências e escritórios, a menor

frequência natural de vibração dos elementos da estrutura do piso não deve ser inferior a 8 Hertz. Para

esta finalidade, as placas compostas por elementos diagonais podem ser assimiladas a peças maciças.

Para as construções correntes, admite-se que esta condição fique satisfeita se a aplicação do

carregamento correspondente à combinação de curta duração, estabelecida em 4.8.3, não provocar flecha

imediata superior a 15 milímetros, considerando-se o módulo de elasticidade conforme 5.4.9 .

9 Disposições construtivas

9.1 Disposições gerais

O sistema estático deve estar claramente definido, de modo a reduzir ao mínimo as incertezas sobre os

valores dos esforços nas seções críticas. Nos sistemas estruturais estaticamente indeterminados, deve-se

ter sempre em vista o emprego obrigatório de ligações rígidas como definidas em 7.3.1 .

Para evitar a deterioração rápida das peças, devem ser tomadas precauções tais como: tratamento

preservativo adequado, facilidade de escoamento das águas e arejamento de faces vizinhas e paralelas.

Todas as peças da estrutura devem ser projetadas de modo a oferecer facilidade de inspeção.

As peças porventura sujeitas a uma deterioração mais rápida que o resto da estrutura devem ser facilmente

substituíveis, tomando-se as precauções para facilitar essas operações, que devem ser consideradas como

parte normal dos trabalhos de conservação.

No caso de pontes ferroviárias lastradas, os pranchões resistentes dispostos transversalmente deverão ser

de madeira tratada.

Em pontes rodoviárias ou para pedestres, sem revestimento protetor, deve-se admitir uma camada de

desgaste com pelo menos 2 cm de espessura.

9.2 Dimensões mínimas

9.2.1 Dimensões mínimas das seções transversais

Nas peças principais isoladas, como vigas e barras longitudinais de treliças, a área mínima das seções

transversais será de 50 cm2 e a espessura mínima de 5 cm. Nas peças secundárias esses limites reduzem-

se respectivamente a 18 cm2 e 2,5 cm.

Nas peças principais múltiplas, a área mínima da seção transversal de cada elemento componente será de

35 cm2 e a espessura mínima de 2,5 cm .

Nas peças secundárias múltiplas esses limites reduzem-se respectivamente a 18 cm2 e 1,8 cm .

9.2.2 Diâmetros mínimos de pinos e cavilhas

O diâmetro dos pregos deve respeitar as exigências de 7.3.2; o diâmetro dos parafusos de 7.3.3 e o

diâmetro das cavilhas de 7.4 .

9.2.3 Dimensões mínimas das arruelas

Na fixação dos parafusos devem ser usadas arruelas com diâmetro ou comprimento do lado de pelo

menos 3d (d é o diâmetro do parafuso) sob a cabeça e a porca. As arruelas devem estar em contato total

com as peças de madeira.

A espessura mínima das arruelas de aço será de 9 mm nas pontes de 6 mm em outras estruturas, não

devendo em caso algum ser inferior a 1/8 do lado, no caso de arruelas quadradas, ou do diâmetro, no

caso de arruelas circulares. A área útil mínima das arruelas deve ser tal que permita utilizar todo o esforço

de tração admissível no parafuso, sem exceder a resistência à compressão normal da madeira.

9.2.4 Espessura mínima das chapas de aço

A espessura mínima das chapas de aço das ligações será de 9 mm nas pontes e 6 mm em outros casos.

9.3 Esbeltez máxima

Não será permitido o emprego de peças comprimidas de seção retangular cheia ou de peças comprimidas

múltiplas cujo comprimento teórico de referência Lo definido em 6.5.1 exceda 40 vezes a dimensão

transversal correspondente. Nas peças tracionadas esse limite é de 50 vezes.

9.4 Ligações

9.4.1 Ligações com pinos ou cavilhas

Nas regiões de ligação devem ser evitados lascamentos, nós, ranhuras ou outros defeitos que possam

comprometer a resistência da ligação.

A menos que esteja de outra maneira especificada, os pregos deverão ser cravados em ângulos

aproximadamente retos em relação às fibras da madeira. A superfície das cabeças dos pregos devem estar

niveladas com a superfície da madeira.

A pré-furação para pregos e parafusos deve respeitar as especificações de 7.3.2 e 7.3.3, respectivamente.

Os eixos das barras de treliças devem encontrar-se, sempre que possível, nas posições teóricas dos nós.

Caso isto não ocorra, devem ser considerados os efeitos secundários correspondentes.

Nas ligações, os elementos resistentes devem ser aplicados com a utilização de ferramentas de furar,

ranhurar ou fresar.

Os pinos ou cavilhas devem ser simetricamente dispostos em relação ao eixo da peça, de modo a reduzir

ao mínimo o risco de se afrouxarem simultaneamente em consequência de um possível fendilhamento da

madeira.

9.4.2 Ligações na madeira laminada colada

A fabricação de elementos estruturais de madeira laminada colada deve ser conduzida em condições de

controle industrial.

Os adesivos para fins estruturais devem produzir ligações de resistência e durabilidade tais que a

integridade da ligação colada seja mantida por toda a vida esperada da estrutura, na classe de serviço

correspondente.

As recomendações dos fabricantes de adesivos em relação à mistura, condições ambientais para aplicação

e cura, teor de umidade dos elementos e outros fatores relevantes para o uso adequado do adesivo devem

ser seguidos.

Nas peças fabricadas com adesivos que necessitem de um período de condicionamento após o período de

pega, até que atinjam a resistência completa, a aplicação de carga deve ser evitada pelo tempo necessário.

9.5 Execução

9.5.1 Disposições gerais

Todo trabalho de carpintaria deve ser feito por operários suficientemente hábeis e experimentados,

devidamente assistidos por um mestre carpinteiro, que deve verificar a perfeita ajustagem de todas as

superfícies de ligação.

As superfícies de sambladuras, encaixes, ligações de juntas e articulações, devem ser feitas de modo a se

adaptarem perfeitamente.

Somente é permitido vergar artificialmente madeiras esquadrejadas, ou cortar peças curvas de peças retas

de maior seção, quando se demonstrar a possibilidade de aplicação desse processo sem prejuízo da

segurança da estrutura.

As peças que na montagem não se adaptem perfeitamente às ligações ou que se tenham empenado

prejudicialmente devem ser substituídas.

Todas as perfurações e escariações, bem como ranhuras e fresamentos para meios de ligações, devem ser

feitos a máquina e perfeitamente ajustados.

9.5.2 Contra-flechas

Nas peças em que serão dadas contra-flechas, estas devem ser distribuídas parabolicamente ao longo do

vão.

9.6 Classificação das peças

A classificação das peças de madeira deve respeitar as seguintes condições:

a) as peças de madeira poderão ser classificadas como de 1a categoria somente se forem classificadas

como isentas de defeitos por meio do método visual normalizado, e também submetidas a uma

classificação mecânica para enquadramento nas classes de resistência especificadas em 5.3.5 . Não se

permite classificar as madeiras como de 1a categoria, apenas por meio de método visual de

classificação;

b) as peças serão classificadas como de 2a categoria quando não houver a aplicação simultânea da

classificação visual e mecânica;

c) a utilização de máquinas automáticas de classificação mecânica permite enquadrar as peças em lotes

de rigidez homogênea, mas não permite enquadrá-las nas classes de resistência especificadas em

5.3.5 ;

d) Para o enquadramento nas classes de resistência estabelecidas em 5.3.5 , para as madeiras de 1a ou

de 2a catergoria, deve ser feita pelo menos a caracterização simplificada, definida em 5.3.3 , de acordo

com a amostragem definida em 5.4.8;

e) a aceitação de um lote de madeira como pertencente a uma das classes de resistência especificadas

em 5.3.5 é feita sob a condição fcok,ef ≥ fcok,esp .

A classificação de um lote somente poderá ser feita por fornecedores que garantam, de acordo com a

Legislação Brasileira, a conformidade da resistência característica fcok à compressão paralela às fibras do

material com os valores especificados nas tabelas em 5.3.5 desta Norma.

9.7 Durabilidade da madeira

A madeira é um material orgânico sujeito à biodeterioração.

No desenvolvimento do projeto de uma estrutura de madeira, é preciso assegurar uma durabilidade

mínima compatível com sua finalidade e com o investimento a ser realizado.

Os componentes de uma construção de madeira podem estar expostos a diferentes classes de risco de

biodeterioração em função dos organismos xilófagos presentes no local e das condições ambientais que

possam favorecer o ataque.

Na execução das estruturas de madeira, devem ser empregadas espécies que apresentem boa resistência

natural à biodeterioração ou que apresentem boa permeabilidade aos líquidos preservativos e que sejam

submetidas a tratamentos preservativos adequados e seguros para as mesmas.

10 Conclusão

Este boletim supera o texto da antiga norma brasileira NB 11 (NBR 7190/82), tornando possível oprojeto

de estruturas de madeira à luz de conceitos da engenharia de estruturas contemporânea.

Bibliografia

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Participação dos intervenientes em serviços de engenharia e arquitetura - NBR 5671. Rio de Janeiro. 1989.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Elaboração de projetos de obras de engenharia e arquitetura. NBR 5679. Rio de Janeiro. 1977.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Norma geral de desenho técnico. NBR 5984. Rio de Janeiro.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Projeto e execução de obras de concreto armado. NBR 6118. Rio de Janeiro. 1978.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Símbolos gráficos para projeto de estruturas. NBR 7808. Rio de Janeiro. 1982.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Ações e segurança nas estruturas. NBR 8681. Rio de Janeiro. 1984.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Cargas para o cálculo de estruturas de edificações. NBR 6120. Rio de Janeiro. 1978.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Forças devidas ao vento em edificações. NBR 6123. Rio de Janeiro. 1987.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Projeto e execução de pontes de concreto armado e protendido. NBR 7187. Rio de Janeiro. 1986.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Cargas móveis em pontes rodoviárias e passarelas de pedestres. NBR 7188. Rio de Janeiro. 1982.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Cargas móveis para projeto estrutural de

obras ferroviárias. NBR 7189. Rio de Janeiro. 1983.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Projeto e execução de estruturas de aço de edifícios - método dos estados limites. NBR 8800. Rio de Janeiro. 1986.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. Cálculo e execução de estruturas de madeira - NBR 7190. Rio de Janeiro, 1982.

EUROCODE N. 5. Common unified rules for timber structures. 1987.

FUSCO, P. B. Comentários sobre a normalização das ações e segurança nas estruturas. Boletim Técnico BT/PEF/9312. Escola Politécnica da USP. São Paulo, 1993.

Até o momento nenhum comentário
Esta é apenas uma pré-visualização
3 mostrados em 122 páginas