PROJETO DE DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE ESGOTAMENTO SANITÁRIO, Projetos de Engenharia Civil. Universidade Paulista (UniP)
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PROJETO DE DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE ESGOTAMENTO SANITÁRIO, Projetos de Engenharia Civil. Universidade Paulista (UniP)

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Este Memorial Descritivo de Cálculo tem como finalidade descrever a elaboração de um projeto de sistema de coleta e afastamento de esgotos urbanos de um loteamento residencial.
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CENTRO DE PÓS-GRADUAÇÃO

FUNDAÇÃO MUNICIPAL DE ENSINO

CURSO DE ESPECIALIZAÇÃO EM INFRAESTRUTURA EM

SANEAMENTO BÁSICO

TRABALHO DA DISCIPLINA DE SISTEMA DE COLETA E

TRANSPORTE DE ESGOTOS URBANOS

PROJETO DE DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE

ESGOTAMENTO SANITÁRIO

ALUNOS:

ANDRÉ GUILHERME PEREIRA PISSINATI RA: 201540014

LUCIANO COSTA PRADO RA: 201540027

WILLIAM AZEVEDO FERRAZ DE CAMPOS RA: 201540022

PROF: ENG° ME. DANIEL MANZI

PIRACICABA, 27 DE JULHO DE 2016

2

SUMÁRIO

1. INTRODUÇÃO ...................................................................................................................... 3

2. DETERMINAÇÃO DA VAZÃO DE PROJETO .................................................................. 3

2.1. DETERMINAÇÃO DAS CONTRIBUIÇÕES MÉDIAS (INICIAL E FINAL) ..................... 3

2.2. DETERMINAÇÃO DAS CONTRIBUIÇÕES ESPECÍFICAS (INICIAL E FINAL) ........... 4

3. CRITÉRIOS ADOTADOS PARA O PROJETO DAS REDES COLETORAS: .................. 4

4. DIMENSIONAMENTO DAS REDES COLETORAS ......................................................... 5

5. DIMENSIONAMENTO DA ESTAÇÃO ELEVATÓRIA DE ESGOTO ........................... 11

3

1. INTRODUÇÃO

Este Memorial Descritivo de Cálculo tem como finalidade descrever a elaboração de

um projeto de sistema de coleta e afastamento de esgotos urbanos de um loteamento residencial.

Neste, estabelece-se a determinação das contribuições médias e específicas;

dimensionamento das redes coletoras, informando diâmetros de tubulações, declividades,

velocidades e tensões trativas; dimensionamento do conjunto motobomba da estação elevatória

de esgoto, determinando desníveis geométricos, perda de carga, altura manométrica e potência

consumida pelo conjunto; além do gradeamento e poço de sucção, verificando canal afluente,

volume útil e ciclo de partidas.

2. DETERMINAÇÃO DA VAZÃO DE PROJETO

A taxa de Retorno (C) é a relação média entre volume de esgoto produzido e a água

consumida, normalmente é menor que 1,0, pois parte da água é consumida, infiltrada ou

evaporada.

A NBR 9649/1986 recomenda utilizar C = 0,80 quando não estiverem disponíveis dados

mais precisos.

Adotou-se C=0,80, neste projeto.

As águas que infiltram nas tubulações (T) podem variar muito a partir da época do ano,

localização, solo, nível do lençol freático, existência de drenagem urbana, qualidade da

execução de redes e PVs etc.

Este valor pode variar desde 1,00 L/s x km para antigas redes cerâmicas com poços em

alvenaria; até 0,05 L/s x km para redes em PVC com poços em aduelas de concreto armado.

Adotou-se T = 0,05 L/s x km = 0,00005 L/s x m = 5 x 10^-6 L/s x m, neste projeto.

2.1. DETERMINAÇÃO DAS CONTRIBUIÇÕES MÉDIAS (INICIAL - Qi - E FINAL -

Qf)

4

���� = ��. ����. ����

���������� ; ���� =

��. ����. ����

����������

Onde:

 C = coeficiente de retorno (cf. NBR 9649/1986)

 P = população (hab);

 q = cota per capita (L/hab x dia) ----> (Adotou-se 250 L/hab x dia);

 Índices i e f: valores iniciais e finais, respectivamente.

2.2. DETERMINAÇÃO DAS CONTRIBUIÇÕES ESPECÍFICAS (INICIAL E FINAL)

���� = ����. ����

�� + ��

���� = ����. ����. ����

�� + ��

Onde:

 L = extensão dos coletores (m);

 T = taxa de infiltração (L/s x m).

 Índices i e f: valores iniciais e finais, respectivamente.

3. CRITÉRIOS ADOTADOS PARA O PROJETO DAS REDES COLETORAS:

a) Seção Molhada: normalmente os coletores são dimensionados para trabalhar a ¾ de

seção (Y/D), podendo ser aplicada a relação modificada da Fórmula de Manning para

determinação do diâmetro que atenda a esta relação na forma:

���� = ��, �������� . ( ����

√�� )

��

��

b) Profundidade dos coletores: mínima de 1,50 m, devendo ser a menor possível em

função dos elevados custos de escavação.

c) Tensão trativa: deve ser sempre superior a 1,0 Pa, para coeficiente de Manning de

0,013 (PVC), na qual a declividade mínima para esta condição é dada por:

5

�������� = ��, �������� . ���� −��,����

d) Diâmetro mínimo: em áreas residenciais deve ser igual a 150 mm; em áreas

industriais ou sujeitas a expansão, utilizar 200 mm.

e) Velocidade crítica: quando a velocidade atingir o limite crítico a lâmina deve ser

reduzida para y/D = 0,5

���� = �� . √�� . ����

f) Velocidade máxima: 5,0 m/s.

A verificação pode ser realizada com a equação:

���� = �� . ���� . ��

g) Vazão mínima em qualquer trecho: 1,5 L/s.

4. DIMENSIONAMENTO DAS REDES COLETORAS

Para o dimensionamento das redes coletoras, foram verificados os seguintes itens:

I) Análise das curvas de nível do levantamento planialtimétrico;

II) Execução da tubulação, respeitando os traçados e posicionamento das ruas, tal como

a localização dos PV's, de limite máximo entre eles de 100 metros de distância;

III) Determinar o comprimento de cada trecho, nomeando-os e orientando os sentidos

de escoamento;

IV) Preenchimento da planilha de cálculo, focando na determinação das vazões de

montante e jusante para cada trecho; verificação e ajustes dos diâmetros e declividades dos

trechos e alturas dos poços de visita; determinar declividades do terreno; determinar

profundidades dos PVs (mínimo de 1,50 m); calcular cotas dos PVs e determinar declividades

do coletor;

6

V) Fazer a verificação hidráulica, atentando a profundidade da lâmina, velocidade no

trecho, tensão trativa e velocidade crítica.

Como a área de loteamento converge em um talvegue por 2 lados, verificou-se a

necessidade de separar o dimensionamento em 2 partes (esquerda e direita), e após isso, somar

as vazões e ponderar velocidades para direcionamento e dimensionamento do canal afluente,

gradeamento, poço de sucção e conjunto de bombeamento. Veja:

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2510,6

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Lado Direito do Loteamento

taxa de retorno

contribuição média, L/s

vazão específica, L/s.m

vazão de infiltração, L/s.m

índice de ocupação inicial, %

contribuição inicial, L/s.m

número de lotes

densidade, hab/lote

cota per capita, l/hab.dia

comprimento das redes, m

coeficiente de dia de maior consumo, k1

coeficiente de hora de maior consumo, k2

contribuição final, L/s.m

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Qcalc/Qp V/Vp Rh/DN Y/D Y (cm) V (m/s) (Pa) Vc (m/s) obs

0,1392 0,6844 0,1416 0,268 4,02 0,42 1,06 2,74

0,1392 0,6844 0,1416 0,268 4,02 0,42 1,06 2,74

0,0459 0,4981 0,0879 0,152 2,29 0,92 6,07 2,16

0,0459 0,4981 0,0879 0,152 2,29 0,92 6,07 2,16

0,0428 0,4881 0,0853 0,147 2,20 0,97 6,78 2,12

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0,0459 0,4980 0,0879 0,152 2,28 0,92 6,07 2,16

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0,0486 0,5064 0,0901 0,157 2,35 0,88 5,54 2,18

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0,0428 0,4881 0,0853 0,147 2,20 0,97 6,78 2,12

0,0428 0,4881 0,0853 0,147 2,20 0,97 6,78 2,12

0,0429 0,4885 0,0854 0,147 2,21 0,97 6,75 2,13

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0,0469 0,5013 0,0888 0,154 2,31 0,91 5,86 2,17

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0,0459 0,4981 0,0879 0,152 2,29 0,92 6,07 2,16

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0,0424 0,4868 0,0849 0,146 2,19 0,97 6,88 2,12

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0,0287 0,4354 0,0718 0,120 1,80 1,29 12,69 1,95

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0,0454 0,4966 0,0875 0,152 2,27 0,93 6,17 2,15

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0,0459 0,4981 0,0879 0,152 2,29 0,92 6,07 2,16

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0,0309 0,4448 0,0742 0,125 1,87 1,22 11,29 1,98

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0,0316 0,4476 0,0749 0,126 1,89 1,20 10,91 1,99

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0,0270 0,4277 0,0700 0,116 1,74 1,35 13,99 1,92

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0,1388 0,6837 0,1414 0,268 4,01 0,43 1,13 2,74

0,0476 0,5032 0,0893 0,155 2,33 0,90 5,74 2,17

0,0741 0,5713 0,1080 0,194 2,92 1,02 6,94 2,39

0,0387 0,4744 0,0817 0,140 2,10 1,04 7,93 2,08

0,0751 0,5735 0,1086 0,196 2,94 1,26 10,54 2,40

* diâmetros e declividades mínimas atendendo aos requisitos de tensão trativa > 1,0Pa, conforme NBR09649/1986.

Lado Esquerdo do Loteamento - Verificação

OK

OK

OK

OK

3-B

3-C

4-C

OK

OK

2-B

2-C

6

OK

verificação

adimensionais

inicial/final

1 OK

2-A OK

3-A OK

4-A OK

10

11

OK

OK

9

5-A

OK

OK

7 OK

8 OK

4-B

4-D

5-C

5-B

OK

OK

OK

9

1 2

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2 0 ,5

0 1 ,5

0 5 9 1 ,5

0 5 8 9 ,0

0 2 ,5

0

0 ,0

0 0 6

0 ,0

4 2 1

0 ,3

6 0 ,4

1 1 ,5

0 5 9 1 ,5

0 5 8 9 ,0

0 2 ,5

0

0 ,0

0 2 1

0 ,1

5 7 2

1 ,3

6 1 ,5

1 1 ,5

1 5 8 6 ,9

0 5 8 5 ,4

0 1 ,5

0

0 ,0

0 0 6

0 ,0

4 2 1

0 ,5

9 0 ,6

4 1 ,5

0 5 8 6 ,9

0 5 8 5 ,4

0 1 ,5

0

0 ,0

0 2 1

0 ,1

5 7 2

2 ,2

2 2 ,3

8 2 ,3

8 5 8 3 ,3

0 5 8 1 ,3

0 2 ,0

0

0 ,0

0 0 6

0 ,0

4 2 1

0 ,8

4 0 ,8

8 1 ,5

0 5 8 3 ,3

0 5 8 1 ,8

0 1 ,5

0

0 ,0

0 2 1

0 ,1

5 7 2

3 ,1

4 3 ,3

0 3 ,3

0 5 8 0 ,1

0 5 7 8 ,6

0 1 ,5

0

0 ,0

0 0 6

0 ,0

3 9 9

1 ,0

9 1 ,1

3 1 ,5

0 5 8 0 ,1

0 5 7 8 ,6

0 1 ,5

0

0 ,0

0 2 1

0 ,1

4 9 0

4 ,0

6 4 ,2

1 4 ,2

1 5 7 8 ,5

0 5 7 7 ,0

0 1 ,5

0

0 ,0

0 0 6

0 ,0

2 8 6

1 ,3

2 1 ,3

5 1 ,5

0 5 7 8 ,5

0 5 7 7 ,0

0 1 ,5

0

0 ,0

0 2 1

0 ,1

0 6 8

4 ,9

5 5 ,0

6 5 ,0

6 5 7 5 ,0

0 5 7 3 ,5

0 1 ,5

0

0 ,0

0 0 6

0 ,0

7 4 5

1 ,3

5 1 ,4

3 1 ,5

0 5 7 5 ,0

0 5 7 3 ,5

0 1 ,5

0

0 ,0

0 2 1

0 ,2

7 8 4

5 ,0

6 5 ,3

3 5 ,3

3 5 7 1 ,4

0 5 6 9 ,9

0 1 ,5

0

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> 1

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B R

0 9 6 4 9 /1

9 8 6 .

0 ,0

0 3

1 5 0

0 ,0

2 7

0 ,0

2 7

2 5 -A

5 0 ,2

9 0 ,0

7 1

0 ,0

0 3

1 5 0

0 ,0

7 0

0 ,0

7 0

5 1 ,0

0 0 ,0

6 3

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

1 2

0 ,0

1 2

1 8 -B

4 1 ,1

0 0 ,0

6 9

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

0 7

0 ,0

0 7

0 ,0

1 8

0 ,0

1 8

0 ,0

1 1

0 ,0

1 3

1 7 -A

1 0 0 ,0

0 0 ,0

5 8

0 ,0

0 5

1 5 0

1 6

0 ,0

1 5

2 0 -A

1 0 0 ,0

0 0 ,0

5 9

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

1 7

0 ,0

1 7

1 8 -A

1 0 0 ,0

0 0 ,0

6 4

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

1 1

1 9

7 4 ,0

0 0 ,0

6 6

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

0 9

-0 ,0

0 4

0 ,0

4 9

2 3

7 4 ,0

0 0 ,0

6 6

0 ,0

0 3

1 5 0

0 ,0

4 3

0 ,0

4 3

2 2

7 4 ,0

0 0 ,0

5 6

0 ,0

0 4

1 5 0

0 ,0

5 5

2 5 -B

( S

IF .)

1 3 1 ,0

5 0 ,0

8 7

2 4

7 0 ,1

3 0 ,0

8 2

0 ,0

0 3

1 5 0

0 ,0

2 3

0 ,0

2 3

1 7 -B

8 7 ,4

7 0 ,0

6 2

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

1 3

0 ,0

0 4

2 1

7 4 ,0

0 0 ,0

4 9

0 ,0

0 5

1 5 0

0 ,0

4 9

0 ,0

6 2

2 0 -B

8 4 ,7

3 0 ,0

6 0

0 ,0

0 5

1 5 0

10

profundidade velocidade tensão velocidade

trecho da lâmina no trecho trativa crítica

inicial/final inicial/final inicial/final inicial/final

Qcalc/Qp V/Vp Rh/DN Y/D Y (cm) V (m/s) (Pa) Vc (m/s) obs

0,0578 0,5321 0,0971 0,171 2,57 0,78 4,22 2,27

0,0578 0,5321 0,0971 0,171 2,57 0,78 4,22 2,27

0,0480 0,5047 0,0896 0,156 2,34 0,89 5,65 2,18

0,0480 0,5047 0,0896 0,156 2,34 0,89 5,65 2,18

0,0350 0,4610 0,0783 0,133 1,99 1,12 9,28 2,04

0,0350 0,4610 0,0783 0,133 1,99 1,12 9,28 2,04

0,0294 0,4384 0,0726 0,121 1,82 1,27 12,22 1,96

0,0294 0,4384 0,0726 0,121 1,82 1,27 12,22 1,96

0,0696 0,5612 0,1051 0,188 2,83 0,68 3,15 2,36

0,0696 0,5612 0,1051 0,188 2,83 0,68 3,15 2,36

0,0512 0,5139 0,0921 0,161 2,42 0,85 5,11 2,21

0,0512 0,5139 0,0921 0,161 2,42 0,85 5,11 2,21

0,0388 0,4746 0,0818 0,140 2,10 1,04 7,91 2,08

0,0388 0,4746 0,0818 0,140 2,10 1,04 7,91 2,08

0,0311 0,4454 0,0743 0,125 1,87 1,22 11,21 1,98

0,0311 0,4454 0,0743 0,125 1,87 1,22 11,21 1,98

0,1177 0,6522 0,1317 0,246 3,69 0,47 1,38 2,64

0,1177 0,6522 0,1317 0,246 3,69 0,47 1,38 2,64

0,0499 0,5100 0,0911 0,159 2,38 0,87 5,33 2,20

0,0499 0,5100 0,0911 0,159 2,38 0,87 5,33 2,20

0,0420 0,4855 0,0846 0,146 2,18 0,98 6,98 2,12

0,0420 0,4855 0,0846 0,146 2,18 0,98 6,98 2,12

0,0332 0,4541 0,0765 0,129 1,94 1,16 10,08 2,01

0,0332 0,4541 0,0765 0,129 1,94 1,16 10,08 2,01

0,1038 0,6292 0,1248 0,231 3,46 0,51 1,68 2,57

0,1038 0,6292 0,1248 0,231 3,46 0,51 1,68 2,57

0,0499 0,5100 0,0911 0,159 2,38 0,87 5,33 2,20

0,0499 0,5100 0,0911 0,159 2,38 0,87 5,33 2,20

0,0512 0,5139 0,0921 0,161 2,42 0,85 5,11 2,21

0,0512 0,5139 0,0921 0,161 2,42 0,85 5,11 2,21

0,0479 0,5043 0,0896 0,156 2,34 0,89 5,67 2,18

0,0479 0,5043 0,0896 0,156 2,34 0,89 5,67 2,18

0,0908 0,6055 0,1178 0,216 3,23 0,57 2,08 2,50

0,0908 0,6055 0,1178 0,216 3,23 0,57 2,08 2,50

0,0734 0,5697 0,1075 0,193 2,90 0,66 2,90 2,39

0,0734 0,5697 0,1075 0,193 2,90 0,66 2,90 2,39

0,0878 0,5997 0,1161 0,212 3,18 0,58 2,19 2,48

0,0878 0,5997 0,1161 0,212 3,18 0,58 2,19 2,48

0,0939 0,6113 0,1195 0,219 3,29 0,55 1,97 2,52

0,0939 0,6113 0,1195 0,219 3,29 0,55 1,97 2,52

0,1152 0,6483 0,1305 0,243 3,65 0,48 1,43 2,63

0,1152 0,6483 0,1305 0,243 3,65 0,48 1,43 2,63

0,1012 0,6247 0,1235 0,228 3,42 0,52 1,75 2,56

0,1012 0,6247 0,1235 0,228 3,42 0,52 1,75 2,56

0,0755 0,5744 0,1089 0,196 2,94 0,65 2,78 2,40

0,0755 0,5744 0,1089 0,196 2,94 0,65 2,78 2,40

0,0795 0,5829 0,1113 0,202 3,02 0,62 2,56 2,43

0,0795 0,5829 0,1113 0,202 3,02 0,62 2,56 2,43

0,0446 0,4941 0,0869 0,150 2,25 0,94 6,34 2,14

0,0450 0,4954 0,0872 0,151 2,26 0,94 6,36 2,15

0,0418 0,4850 0,0845 0,145 2,18 0,98 7,02 2,11

0,0663 0,5535 0,1030 0,184 2,76 1,12 8,56 2,33

0,0473 0,5026 0,0891 0,155 2,32 0,90 5,78 2,17

0,1041 0,6298 0,1250 0,231 3,47 1,13 8,11 2,57

0,0652 0,5507 0,1022 0,182 2,73 0,72 3,50 2,33

0,1830 0,7401 0,1592 0,308 4,62 0,96 5,45 2,90

0,0373 0,4695 0,0804 0,137 2,06 1,07 8,40 2,06

0,1258 0,6648 0,1355 0,255 3,82 1,51 14,15 2,68

0,0594 0,5363 0,0982 0,174 2,61 0,77 4,05 2,28

0,2112 0,7711 0,1693 0,331 4,97 1,10 6,98 2,99

* diâmetros e declividades mínimas atendendo aos requisitos de tensão trativa > 1,0Pa, conforme NBR09649/1986.

Lado Direito do Loteamento - Verificação

21

22

23

24

25-A

25-B (SIF.)

OK

OK

OK

OK

OK

OK

12-B

12-C

12-D

13-A

13-B

13-C

13-D

14-A

14-B

14-C

14-D

15-A

15-B

15-C

15-D

16

17-A

17-B

18-A

18-B

19

20-A

OK

OK

OK

OK

OK20-B

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

OK

verificação

adimensionais

inicial/final

12-A OK

11

Como resultado e identificação de nossa rede de esgoto, podemos apresentar a seguinte

planilha com os parâmetros para execução do projeto:

- TUBULAÇÃO: Identificação do trecho; comprimento do trecho; diâmetro do coletor;

declividade do coletor; declividade do terreno;

- PVs: Identificação do trecho; cota do terreno; cota de fundo do PV; profundidade do PV.

5. DIMENSIONAMENTO DA ESTAÇÃO ELEVATÓRIA DE ESGOTO

a) Determinação da vazão afluente (Qa)

���� = ���������� ���������������� + ���������� ��������������

���� = ��, ��������������, 11 + ��, ��������������, 25 − ��

Qa = 2,91 + 5,33 = 8,24 L

s Portanto, Qa = ��, ����

��

��

b) Canal Afluente

O Canal retangular deve ter a velocidade maior ou igual a 0,40 m/s

Para encontrar a área utilizou-se a fórmula: Qa = V x A

0,0083 = 0,40 x A Portanto, A = ��, ������ ��²

A geometria ótima do canal é com a relação B = 2 x H

A = B x H Portanto, B = ��, ���� �� ; H = ��, ���� �� ; e a Área adotada (S)

será de 0,02 m²

Sendo assim, a Velocidade adotada será de 0,415 m²/s.

12

c) Gradeamento

Para o projeto, será adotado uma grade de limpeza manual com espaçamento (a) de 0,05 m e

espessura (t) de 0,01 m.

Au = S

a+t

a

Sendo assim, a Área útil é = ��, ������ ����

com 50% de obstrução Au′ = Au

2 = ��, �������� ����

d) Velocidade de passagem pela grade (Vg’)

Vg′ = Q

Au′ Portanto, Vg′ = ��, ������

��

�� (����)

e) Perda de carga máxima com obstrução de 50%

∆H′ = 1

0,7 . (

Vg′ 2

− Vo2

2 . g ) =

1

0,7 x (

0,976² − 0,415²

2 x 9,8 )

Portanto, ∆H′ = ��, ������ �� (����)

f) Tubulação de Recalque:

Diâmetro mais econômico para um bombeamento contínuo (K = 1,5), Fórmula de Bresse:

Decon = K . √Q Decon = 1,5 x √0,0083

Decon = ��, ������ �� Portanto, D = ������ ����

g) Tubulação de Sucção:

Para Bomba afogada o diâmetro da sucção é o mesmo do recalque. Portanto,

Dsucção = Drecalque = ������ ����

13

h) Calculo da Perda de Carga no Recalque:

Não serão consideradas as perdas localizadas na elevatória de esgoto, conforme informado no

enunciado.

Ltotal = Lreal + Leq = 1200 + 0 Portanto, Ltotal = �������� ��

i) Equação de Hazen-Willians

∆H = 10,65 . Q1,85 . L

C1,85 . D4,87 =

10,65 x 0,00831,85 x 1200

1001,85 x 0,154,87 Portanto, ∆H = ��, ���� ��

j) Cálculo da profundidade do poço de sucção:

Volume útil mínimo:

VU min = Qb. T

4

VU min = 0,5 . 6

4 VU min = ��, ���� ��³

Onde:

o Qb = vazão da bomba (m³/min),

o T = Tempo de ciclo de partidas, cujo valor ideal é da ordem de 10

partidas/hora, ou seja, T = 6 min

Admitindo aduela de concreto armado D = 1000 mm = 1 m

Área Base = π . D2

4 = 0,785 m2

Hútil = Volume

Área Base =

0,75

0,785 = 0,95 m Portanto Hútil = 0,95 m

14

k) Cálculo do hmin:

hmin = 0,2 + V²

2. g = 0,2 +

( Q

A )

2

2. g = 0,2 +

2. g . (π.D² 4

) 2 = 0,2 +

0,0083²

2.9,8 . (π.0,15² 4

) 2 = 0,215 m

Porem, para garantia de submergência considerar hmin ≥ 3.D:

3 . D = 3 . 0,15 = 0,45 Portanto, hmin = 0,45 m

OBS: adotar 0,5 m de folga acima do NAmáx.

Portanto a profundidade do poço de sucção será:

Prof Poço Sucção = 0,5 + 0,95 + 0,45 = 1,90 m

l) Cálculo do desnível Geométrico Δg:

∆g = Cota PV final − Cota Poço Sucção

∆g = 612,35 − (569,90 − 0,5 − 0,95 − 0,45)

∆g = 44,35 m

m) Cálculo da altura manométrica Hm:

Hm = ∆g + ∆H

Hm = 44,35 + 3,71 Hm = 48,06 m

n) Verificação do tempo de detenção Td:

Td = VE

Qmin

Td = (0,5 + 0,95 + 0,45). 0,785

0,50 = ��, ���� ������ < 30 min ok

o Onde: VE = volume efetivo (útil + outros)

o Qmin = vazão afluente mínima ao poço (m³/min)

15

Extravazor

Dimensionar para vazão afluente máxima

Cota da soleira = NA Max + 0,15 m (no mínimo)

Não deve permitir inundação na elevatória

Estação Elevatória

Número mínimo de conjuntos : 2 (1 + reserva)

Rotação mínima dos conjuntos de recalque: 1800 RPM

Não utilizar válvulas tipo borboleta e manutenção, ventilação, içamento de equipamentos

mecânicos e elétricos e drenagem da casa de bombas para o poço de sucção

o) Seleção da Bomba Final:

�� = ��, ����/�� = ����, ����³/��

���� = ����, ���� ��

�������������������� ∶ ����������

������������: ������ ��, �� �� �� �� ��

��������çã�� ∶ �������� ������

�������������������� ∶ ���� %

16

p) Cálculo da Potência e escolha do conjunto Motobomba:

������������� = �� . �� . ����

���� . ��

������������� = �������� . ��, �������� . ����, ����

���� . ��, ����

������������� = ��, �� ����

����������������, ������������ ������������ ����: ������ = ���� ����, ������ ���� ����% ���� ����������

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