Scarica Slide del professore Luigi Manna e più Slide in PDF di Ingegneria dei Processi di Produzione Industriale solo su Docsity!
Flash
Equazione di Rachford-Rice
!
!
!
"
!#$
Colonne a piatti (sistema diluito, relazione di equilibrio lineare, y = m·x+r)
Assorbimento
log 6
% !"#
&% $
∗
%
&% $
∗
$
'
$
'
log(𝐴)
(
log[ 1 + 𝐸
)
( 1 ⁄𝐴 − 1 )]
log( 1 𝐴
*+$
$
$
,
∗
(
)
Estrazione/deassorbimento
log @
.
$
&.
!"#
∗
.
!
&.
!"#
∗
$
/
$
/
A
log(𝑆)
(
log
[
0
)]
log( 1 𝑆
,
*+$
∗
(
0
Colonne a piatti (trasferimento di un solo componente, relazione di equilibrio lineare, y = m·x)
Estrazione/deassorbimento- Equazione di Riccati
1
1 &$
1
1 &$
1
1 &$
1 &$
*+$
I
*+$
J
Risoluzione dell’equazione alle differenze di Riccati
ℎ tale che ℎ
2
log I
&
!
'(
)("*"+
& $
'(
)("*"+
J
log 7 −
3 + 4
5 + 4
$
2
6
con 𝜃 $
I
J
2
I
,
J
6
I
J
Calcolo di 𝑉′ 𝐿′
minimo
Condizione di intersezione in testa alla colonna
I
J
!1789:8;!(
,
8
,
*+$
Condizione di tangenza tra retta di lavoro e curva di equilibrio
*+$
2
I
<
<
J
7=
2
d 7 𝑌
*+$
*+$
A I
<
<
J
7=
d
2
con I
J
7 =
tale che 𝑋
!
∈ [𝑋
,
]
Assorbimento - Equazione di Riccati
1 +$
1
1 +$
1
1
1 +$
1 +$
I𝑋
,
J − 𝑌
$
I
,
$
J
Risoluzione dell’equazione alle differenze di Riccati
ℎ tale che ℎ
2
log I
,
!"#
'(
)("*"+
,
'(
)("*"+
J
log 7 −
3 + 4
5 + 4
$
2
6
con 𝜃
$
I
*+$
J
2
I
$
J
6
I
J
Calcolo di 𝐿’/𝑉’ minimo
Condizione di intersezione in coda alla colonna
I
J
!1789:8;!(
*+$
$
8
*+$
,
Condizione di tangenza tra retta di lavoro e curva di equilibrio
I𝑋
,
J
2
I
J
7=
2
$
d I𝑋
,
J −
,
j I
J
7=
$
d
2
$
con I
J
7=
tale che 𝑌
!
[
$
*+$
]
Distillazione continua- Colonne a piatti
B
.
C+$
; .
D&$
D
D&$
C
C+$
Volatilità relativa costante-Equazione di Riccati
Sezione di arricchimento
1 +$
1
1 +$
1
E
E
C
log I
/
.
'(
)("*"+
/
'(
)("*"+
J
log 7 −
3 + 4
5 + 4
con ℎ radice di ℎ
2
Sezione di esaurimento
>
>&$
>
>&$
F
s
s
− 1
s
F
s
(𝛼 − 1 )
/
log I
/
0
'(
)("*"+
/
.
'(
)("*"+
J
log 7
3 + 4
5 + 4
con ℎ radice di ℎ
2
Volatilità relativa costante-Metodo di Underwood
Sezione di arricchimento
C
log I
1 /
.
1 ' 2
#'/
.
#' 2
1 /
.
1 ' 2 )
#'/
.
#' 2 )
J
log 7
G )
G
con 𝜙 $
2
radici di 𝜙
2
E
− (𝛼 + 1 )j 𝜙 +
Sezione di esaurimento
/
log I
1 /
.
1 ' 2
3
#'/
.
#' 2
3
1 / .
1 ' 2
3
)
#'/ .
#' 2
3
)
J
log 7
G
H
G
H
)
con 𝜙
s
$
s
2
radici di 𝜙
s
2
i
F
s
j
s −
s
s
Numero minimo di stadi (metodo di Fenske)
>!
𝑑
𝑙ℎ
𝑑
ℎ𝑘
𝑏
ℎ𝑘
𝑏
𝑙𝑘
𝑙𝑘.ℎ𝑘
Rapporto di riflusso minimo
Equazione di Shiras
C!
= I
!, 4 J
?J, 4 J
J
?J
B
B,?J
+ I
?J, 4 J
!, 4 J
?J, 4 J
J
4 J
B
B, 4 J
Metodo di Underwood
'(
)'
'(
',-
'(
'
'(
',-
.'/
'
',-
0
Stima del numero degli stadi ideali (metodo di Gilliland)
>!
>!
= 1 − 𝑒𝑥𝑝 @c
d c
dA
Stima della posizione dell’alimentazione
C
C
>!
>!
log 6
.
($&;
.
)
($&.
);
.
log 6
.
($&.
0
)
($&.
). 0
𝑙𝑜𝑔 c
𝑑
𝑙ℎ
𝑑
ℎ𝑘
𝑓
ℎ𝑘
𝑓
𝑙𝑘
d
𝑑
𝑙ℎ
𝑑
ℎ𝑘
𝑏
ℎ𝑘
𝑏
𝑙𝑘
Distillazione discontinua – colonne a piatti
Rapporto di riflusso costante
I
− k
F
E
F
;
.
. 0
J
Composizione di distillato costante
E
B
) k
E
F
2
F
; .
. 0
