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Analisis de un edificio, Apuntes de Análisis Estructural

Universidad Nacional Autónoma de México (UNAM)Análisis Estructural

Analisis matricila de un edifico

Tipo: Apuntes

2011/2012

Subido el 14/04/2026

david-alejandro-lopez-fuentes
david-alejandro-lopez-fuentes 🇲🇽

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Teoría Genaral de las Estructuras I
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Teoría Genaral de las Estructuras I
Análisis Sísmico de Edificios
Análisis Sísmico de Edificios Análisis Sísmico de Edificios
Análisis Sísmico de Edificios
M.I. Octavio García Domínguez
M.I. Octavio García DomínguezM.I. Octavio García Domínguez
M.I. Octavio García Domínguez
PROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDF
PROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDF PROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDF
PROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDF
4
3
2
1
5 6 7 8
Datos generales :
No de marcos
NM
8
:=
Coordenadas del CM: Fuerzas en los niveles Cortante de entrepiso
No de niveles
NL
4
:=
Dimensiones de la planta
xcm
7.50
7.50
7.50
7.50
:=
ycm
7.50
7.50
7.50
7.50
:=
Fn
7.2
14.4
21.6
28.8
:=
V
72
64.8
50.4
28.8
:=
bx
15.00
:=
by
15.00
:=
Matrices de rigidez lateral de los marcos :
KD
1
149
83.7
−
17.9
2.11
−
83.7
−
132
80
−
14.5
17.9
80
−
124
59.3
−
2.11
−
14.5
59.3
−
46.5
:=
KD
2
284
168
−
49
7.31
−
168
−
236
150
−
33.6
49
150
−
200
89.1
−
7.31
−
33.6
89.1
−
61.2
:=
KD
5
425
253
−
76.4
11.6
−
253
−
351
228
−
54
76.4
228
−
301
134
−
11.6
−
54
134
−
89.4
:=
KD
2
KD
2100
⋅:=
KD
5
KD
5100
⋅:=
KD
1
KD
1100
⋅:=
UnidadesenT
m
KD
3
KD
2
:=
KD
4
KD
1
:=
KD
6
KD
1
:=
KD
7
KD
1
:=
KD
8
KD
1
:=
Cosenos directores de los ejes de marcos y distancia a los marcos :
ux uxx
uxy
=
uxx
1
1
1
1
0
0
0
0
:=
uxy
0
0
0
0
1
1
1
1
:=
r
0
5.00
−
10.00
−
15.00
−
0
5.00
10.00
15.00
:=
Pág.- 1 26/11/2009 12:41 AM
pf3
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¡Descarga Analisis de un edificio y más Apuntes en PDF de Análisis Estructural solo en Docsity!

Teoría Genaral de las Estructuras ITeoría Genaral de las Estructuras ITeoría Genaral de las Estructuras ITeoría Genaral de las Estructuras I

Análisis Sísmico de EdificiosAnálisis Sísmico de EdificiosAnálisis Sísmico de EdificiosAnálisis Sísmico de Edificios

M.I. Octavio García DomínguezM.I. Octavio García DomínguezM.I. Octavio García DomínguezM.I. Octavio García Domínguez

PROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDFPROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDFPROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDFPROBLEMA. REALIZAR EL ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO CONSIDERANDO EFECTOS DE TORSIÓN DEL RCDF

4

3

2

1

5 6 7 8

Datos generales :

No de marcos NM := 8 Coordenadas del CM: Fuerzas en los niveles Cortante de entrepiso

No de niveles NL := 4

Dimensiones de la planta

xcm

    

    

:= ycm

    

    

:= Fn

    

    

:= V

72

    

    

b^ :=
x :=15.00^ by :=15.

Matrices de rigidez lateral de los marcos :

KD 1

149

132

124

    

    

:= KD 2

284

49

236

49

200

    

    

:= KD 5

425

351

54

301

54

    

    

KD^ KD^2 :=KD^2 ⋅^100 KD^5 :=KD^5 ⋅^100
1 :=KD 1 ⋅^100

Unidadesen T m

  

  

KD 3 :=KD 2 KD 4 :=KD 1 KD 6 :=KD 1 KD 7 :=KD 1 KD 8 :=KD 1

Cosenos directores de los ejes de marcos y distancia a los marcos :

ux

uxx uxy

  

  

= uxx

1 1 1 1 0 0 0 0                    

:= uxy

0 0 0 0 1 1 1 1                    

:= r

0

0

                   

Matriz de rigidez global del edificio :

kxx 1

NM

j

∑ ^ KD^ j^ ⋅(^ uxxj)^2 

86600

13380

73600

9620

13380

64800

9620

21540

    

    

kyy 1

NM

j

∑ ^ KD^ j^ ⋅(^ uxy^ j)^2 

87200

13010

74700

9750

13010

67300

9750

22890

    

    

kxy 1

NM

j

∑ ^ KD^ j^ ⋅(^ uxxj^ ⋅uxy^ j)

0 0 0 0

0 0 0 0

0 0 0 0

0 0 0 0

    

    

kθθ 1

NM

j

∑ ^ KD^ j^ ⋅(^ r^ j)^2 

12117500

1641750

10540000

1253750

1641750

9630000

1253750

3438750

    

    

kθx 1

NM

j

∑ ^ KD^ j^ ⋅(^ uxxj^ ⋅r^ j)

377550

14130

377550

345000

345000

222600

14130

222600

    

    

kθy 1

NM

j

∑ ^ KD^ j^ ⋅(^ uxy^ j^ ⋅r^ j)

447000

53700

396000

43500

53700

372000

43500

139500

    

    

C1 :=stack kxx( ,kxy, kθx) C2 :=stack kxy( ,kyy, kθy) C3 :=stack k( θx ,kθy, kθθ)
K :=augment C1 C2( , , C3)

Matriz de rigidez del Edificio.

K

86600

13380

0 0 0 0

377550

14130

73600

9620 0 0 0 0 377550

345000

13380

64800

0 0 0 0

345000

222600

9620

21540 0 0 0 0 14130

222600

0 0 0 0 87200

13010

447000

53700

0 0 0 0

74700

9750

396000

43500

0 0 0 0 13010

67300

53700

372000

0 0 0 0

9750

22890

43500

139500

377550

14130 447000

53700

12117500

1641750

377550

345000

396000

43500

10540000

1253750

345000

222600 53700

372000

1641750

9630000

14130

222600

43500

139500

1253750

3438750

                             

Marco 5 Marco 6

D 5 ui ⋅uxx 5 + vi ⋅uxy 5 + θi ⋅r 5

    

    

:= = D 6 ui ⋅uxx 6 + vi ⋅uxy 6 + θi ⋅r 6

    

    

Marco 7 Marco 8

D 7 ui ⋅uxx 7 + vi ⋅uxy 7 + θi ⋅r 7

    

    

:= = D 8 ui ⋅uxx 8 + vi ⋅uxy 8 + θi ⋅r 8

    

    

FUERZAS EN LOS MARCOSFUERZAS EN LOS MARCOSFUERZAS EN LOS MARCOSFUERZAS EN LOS MARCOS

FDj = KDj ⋅Dj

Marco 1 Marco 2 Marco 3

FD1 KD 1 ⋅D 1

    

    

:= = F
D2 KD^2 ⋅D 2

    

    

:= = FD3 KD 3 ⋅D 3

    

    

VD (^1) 1

4

n

FD ∑ n

:= = 17.462 VD

2 1

4

n

FD ∑ n

:= = 22.734 VD 3

1

4

n

FD ∑ n

Marco 4 Marco 5 Marco 6

FD4 KD 4 ⋅D 4

    

    

:= = F
D5 KD^5 ⋅D 5

    

    

:= = FD6 KD 6 ⋅D 6

    

    

VD (^4) 1

4

n

FD ∑ n

:= = 11.988 VD 5

1

4

n

FD ∑ n

:= = 24.659 VD 6

1

4

n

FD ∑ n

Marco 7 Marco 8

FD7 KD 7 ⋅D 7

    

    

:= = F
D8 KD^8 ⋅D 8

    

    

VD (^7) 1

4

n

FD ∑ n

:= = 15.78 VD

8 1

4

n

FD ∑ n

CENTRO DE TORSIÓN

C1 :=stack kxx( ,kxy) C2 :=stack kxy( ,kyy)
K_ct :=augment C1 C2( , )

K_ct

86600

13380

0 0 0 0

73600

9620 0 0 0 0

13380

64800

0 0 0 0

9620

21540 0 0 0 0

0 0 0 0 87200

13010

0 0 0 0

74700

9750

0 0 0 0 13010

67300

0 0 0 0

9750

22890

                   

Mo

0 0 0 0

0 0 0 0

0 0 0 0

0 0 0 0

    

    

Fny^ :=

0 0 0 0

                   

:= d K_ct −^1 ⋅ Fny

0 0 0 0

                   

C1 :=stack k( θx ,Mo) C2 :=stack M( (^) o ,kθy)

K_θ :=augment C1 C2( , ) K_θ

377550

14130 0 0 0 0

377550

345000

0 0 0 0

345000

222600 0 0 0 0

14130

222600

0 0 0 0

0 0 0 0 447000

53700

0 0 0 0

396000

43500

0 0 0 0 53700

372000

0 0 0 0

43500

139500

                   

i) Coeficiente sísmico c
c/Q = 0.
cs = (c/Q) FI = 0.
Nivel Wi (Ton) hi (m ) Wi.hi Fi=Fxi=Fyi (Ton) Vi=Vxi=Vyi (Ton)
2 15.000^ 7.00^ 105.00^ 3.973^ 3.
Cortante Basal = cs ( Wt ) 7.00 Ton
4.1. Coeficiente sism ico y parametros sism icos.
4.2 Obtención de fuerzas y cortante sism ico.

Fj c Q´

wi ⋅hi

∑^ wi⋅^ hi

= ⋅ ⋅ WT

RESUMEN DE ORIENTACIÓN DE MARCOS

No MARCO TIPO angBeta Coord X Coord Y cosB senB Rj