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Tomada de internet. Torre de Suurhusen (1450). Pilotes deteriorados (Record Guiness)
CIMENTACIONESCIMENTACIONES
SUPERFICIALES.SUPERFICIALES.SUPERFICIALES.SUPERFICIALES.
ASIENTOSASIENTOS
Basílica de Guadalupe. Arcillas de México D.F.^ Luis Ortuño
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
Como ya se ha indicado frecuentemente el asiento
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN
Como ya se ha indicado, frecuentemente el asiento es el factor limitativo para las presiones admisibles o de servicio de las cimentaciones (¡Que no se dañe!)dañe!). De ahí el interés en estimarlo. De ahí el interés en estimarlo
El cálculo de asientos es sin lugar a dudas uno de los problemas más complejos de la Mecánica dellos problemas más complejos de la Mecánica del Suelo. Existen en la actualidad una multiplicidad de procedimientos para atacar este problema, lo que evidentemente indica que hasta la fecha no se ha
Grietas en edificios de Tauste (Fotos A. Uriel)
q conseguido obtener un buen método de predicción.
El problema se complica aun más cuando se han de analizar asentamientos diferenciales en una estructura, dado que la interacción entre ésta y el terreno hace que se reorganicen los esfuerzos y los movimientos asociados (asientos).
Las dificultades en la predicción fiable de asientos
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN
p proviene en primer lugar de la misma naturaleza del suelo. Así, la primera fase de estudio ha de consistir necesariamente en la ejecución de una campaña de reconocimiento adecuada, la obtención de un buen perfil geológico-geotécnico del terreno y la estimación de los parámetros necesarios del suelo. Esta tarea es ya de por sí muy difícil.
En las últimas décadas se han desarrollado
San Marcos. 1902. Tomada de internet
En las últimas décadas se han desarrollado modelos constitutivos sofisticados que permiten, mediante el empleo de técnicas de elementos finitos o similares, efectuar análisiselementos finitos o similares, efectuar análisis de situaciones complejas. El mayor problema de estos métodos radica en que usualmente requieren la utilización de un gran número de
Luis Ortuño
Zaragoza (1502 – 1892). Nada geotécnico, pero interesante por la polémica surgida. Mudéjar, Derribada a petición de los comerciantes, con oposición popular e intelectual, En las figuras, los dos puntos de vista
q g parámetros, de difícil y costosa estimación en laboratorio.
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
En las circunstancias anteriores resulta
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN
En las circunstancias anteriores, resulta
evidente que sólo para los casos más
singulares resulta económicamente
i tinteresante el emplear sistemas de t l l i t d
análisis muy avanzados. Para la práctica
habitual se ha comprobado que resulta
más apropiado y efectivo concentrar los
esfuerzos en la determinación de unos
pocos parámetros representativos del
terreno y emplear algún método de cálculo
fiable y sencillo que proporcione
resultados suficientemente aceptables.resultados suficientemente aceptables.
Afortunadamente, en la mayoría de los
casos a pesar de que los errores pueden
casos a pesar de que los errores pueden
ser considerables, el asiento real suele
ser menor que el estimado.
Grietas en edificios de Tauste (Fotos A. Uriel)
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
iv. Se calcula el asiento de cada capa S (^) i = εvi · ∆ H (^) i. Para ello se puede emplear:
ASIENTO “UNIDIMENSIONAL” (O EDOMÉTRICO)ASIENTO “UNIDIMENSIONAL” (O EDOMÉTRICO)
ello se puede emplear:
Directamente la curva edométrica (corregida debidamente) entredebidamente) entre σσ’ (^) vivi yy σσ’ (^) vivi +∆σ∆σ’ (^) vivi
i
i f vi (^) e
e e
Los valores previamente obtenidos en ensayos edométricos del módulo de compresibilidad unidimensional m (^) v o el módulo edométrico E (^) m. (Recuérdese que εvi = m (^) vi·∆σ'vi).
e e c σ ' +∆ σ'
vi vi)
Los valores de c (^) c y cs previamente obtenidos en ensayos edométricos
vi
vi vi i
c i
i f vi (^) e
c e
e e '
log 1 1 σ
σ σ ε
Fi l t l i t d t d l bti l i t
Luis Ortuño
v. Finalmente, se suman los asientos de todas las capas y se obtiene el asiento unidimensional buscado: (^) ( · )
S 1 xD =Σ Si =Σ ε vi ∆ Hi
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”
Recorrido de tensiones: 2-4-2’
En las clases anteriores se vio (ver apuntes de consolidación y del sólido elástico) que puede ser razonable asumir un comportamiento elástico en arcillas sobreconsolidadas.
En las siguientes páginas se analiza la fiabilidad del modelo edométrico para la estimación de asientos en un terreno supuestamente elástico, aspecto éste de cierto interés alp , p menos teórico:
Si se supone que el terreno es elástico, isótropo…. (CHILE), a estas alturas del curso sabríamos que el asiento de…, por ejemplo,…. el centro de un círculo de radio R cargado uniformemente con una sobrecarga flexible q es:
1 ' 2
2 s qR
= '
2 E
sexacto = qR
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”
Por otra parte, si se emplea en modelo edométrico, en el que se asumen condiciones de deformación unidimensionales, el asiento vendría dado por:
∫
∞
0
S 1 (^) xD mv. σ' v , z · dz
⎥
⎤ ⎢
∆ ⎡ 2 ' 1
ε v 1 1 ν^2
Donde, por ser el suelo elástico:
⎥ ⎦
⎤ ⎢ ⎣
⎡
−
= = − ∆
= 1 '
1
σ ' E E ' ν
m v m
v v
⎪⎪
⎪
⎬
⎫
⎪⎪
⎪
⎨
⎧
⎥
⎥
⎥
⎤
⎢
⎢
⎢
⎡
⎛ ⎞
∆ = −
2
3
2 ' q 1 1 σ vz
Luis Ortuño
⎪
⎪
⎪
⎭
⎬
⎪
⎪
⎪
⎩
⎨ ⎥
⎥ ⎦
⎢
⎢ ⎣
⎟ ⎠
⎞ ⎜ ⎝
+⎛
, 2 1 z
R vz q
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
Sustituyendo y resolviendo la integral, resulta:
VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”
y y g ,
S 1 (^) xD = (^) ∫ mv. ∆ ' v , z · dz = 2 · q · R · m v
∞ σ 0
∫
Por lo tanto, la relación entre el “asiento estimado” a partir del modelo edométrico y el
2 ⎛ 2 ' ⎞
“asiento exacto” de un suelo puramente elástico resulta:
2 2
2
1 1 '^12 '
2 ' 1
−
⎟⎟ ⎠
⎞ ⎜⎜ ⎝
⎛
−
− xD = S 2 2
Sexacto ( 1 − ν ' ) ( 1 − ν')
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
Burland, Broms & De Mello ( 1977 ) profundizan en este tipo de análisis
VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”VALIDEZ DEL MODELO 1XD EN UN “SUELO ELÁSTICO”
Burland, Broms & De Mello ( 1977 ) profundizan en este tipo de análisis
suponiendo otras “situaciones elásticas”, tales como la anisotropía transversal,
la “elasticidad no homogénea” con módulo E’ creciente con la profundidad, etc.
De este análisis se deduce queDe este análisis se deduce que, en general, para terrenos con coeficiente de en general para terrenos con coeficiente de
Poisson reducido, el asiento calculado a partir del modelo edométrico es algo
inferior, pero satisfactoriamente próximo, al “real” de un suelo elástico. De
manera que concluyen:manera que concluyen:
“Para suelos que responden de forma aproximadamente elástica frente a
iincrementos monótonosó dde presión,ió llos asientosi totalesl obtenidosb id
mediante el modelo clásico unidimensional comparan muy
favorablemente con los valores de asiento obtenidos mediante métodos
más sofisticados”.
En otras palabras, para suelos sobreconsolidados sería aplicable el
Luis Ortuño
p , p p
modelo unidimensional o edométrico para el cálculo de los asientosasientos
totalestotales
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
SUELO “PLÁSTICO” Y ASIENTO 1xD O EDOMÉTRICOSUELO “PLÁSTICO” Y ASIENTO 1xD O EDOMÉTRICO
Las arcillas normalmente consolidadas muestran un
comportamiento no elástico. En ellas, como es bien
sabido,, es habitual calcular el asiento de
consolidación primaria mediante el método
unidimensional o edométrico (faltarían por tanto el
asiento inicial y el de consolidación secundaria):asiento inicial y el de consolidación secundaria):
Sc c = S 11 xDxD
El procedimiento a seguir para la estimación del asiento unidimensional sería
el yay indicado anteriormente partiendop de los parámetrosp apropiadosp p del
terreno (mv, Em , c c, …)
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
OBSERVACIÓN BÁSICA SOBRE EL MODELO DE CÁLCULOOBSERVACIÓN BÁSICA SOBRE EL MODELO DE CÁLCULO
A EMPLEAR Y LA OBTENCIÓN DE PARÁMETROS FIABLESA EMPLEAR Y LA OBTENCIÓN DE PARÁMETROS FIABLESA EMPLEAR Y LA OBTENCIÓN DE PARÁMETROS FIABLESA EMPLEAR Y LA OBTENCIÓN DE PARÁMETROS FIABLES
(APLICABLE A CUALQUIER MODELO)(APLICABLE A CUALQUIER MODELO)
Independientemente lo bueno que sea el modelo, al final hay que “alimentarlo”
con parámetros (E’, Em…) a deducir a partir de ensayos, ya sea en laboratorio
o in situ.
Pues bien….los errores asociados a la obtención de parámetros
representativos del suelo pueden ser más importantes que las diferencias que
proporcionan los diversos métodos analíticos de estimación de asientos. En
resumen:esu e
ES NECESARIO ESMERARSE EN LA OBTENCIÓN DE LOS PARÁMETROS
DEL SUELO
Luis Ortuño
DEL SUELO
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
Aplicación al modelo 1xD
En lo que respecta la determinación de la compresibilidad del suelo mediante el edómetro en arcillas sobreconsolidadas ((“suelos elásticos”), la alteración de las ), muestras, el proceso de montaje del ensayo edométrico e incluso la deformabilidad del aparato pueden y suelen dar lugar a que la compresibilidad medida resulte sustancialmente mayor a la real, lo que lleva habitualmente a una sobreestimación de los asientos , a veces bastante acusada (o exagerada).
Para reducir estos errores, es muy recomendable seguir las recomendaciones de ejecución del ensayo detalladas en los apuntes del edómetro, reproducidas a continuación a modo de recordatorio:
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL MODELO 1XD EN UN SUELO “ELÁSTICO” Y LOS ASIENTOSEL MODELO 1XD EN UN SUELO “ELÁSTICO” Y LOS ASIENTOS
INMEDIATO Y DE CONSOLIDACIÓNINMEDIATO Y DE CONSOLIDACIÓN
A partir de consideraciones análogas a la desarrolladas en páginas anteriores,
de la aplicación del modelo elástico (ver más adelante) y de observaciones
realizadas en obras instrumentadas, parece razonable suponer que el asiento
inmediato en una arcilla sobreconsolidada viene a ser del orden del 40 al
60 % del tota l. (G&C, II, Burland, Broms, De Mello, 1977, Burland, J.B. (1988)).
SS totall==SSi i+S+S c
St = S1xD ; Si = 0,4 a 0,6 St ; Ss =
Luis Ortuño
Sc = St - Si = 0.6 a 0.4 S1xD
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
EL MODELO 1XD EN UN SUELO “PLÁSTICO” Y LOS ASIENTOSEL MODELO 1XD EN UN SUELO “PLÁSTICO” Y LOS ASIENTOS
INMEDIATO Y DE CONSOLIDACIÓNINMEDIATO Y DE CONSOLIDACIÓN
Para una arcilla normalmente consolidada se ha visto que el modelo 1xD
proporciona una estimación razonable del asiento de consolidación (S c).
Dejando aparte el asiento de consolidación secundaria (sólo relevante en
algunas arcillas, como se verá más adelante), a partir de análisis con modelos
complejoscomplejos yy, especialmenteespecialmente, dede observacionesobservaciones realizadasrealizadas enen obrasobras
instrumentadas, parece que puede ser razonable suponer que el asiento
inmediato en una arcilla normalmente consolidada viene a ser del orden
d ldel 10%10% d ldel “t“total”, t l” entendidot did é téste como suma d ldel iinmediato di t y d ldel dde
consolidación primaria. (Burland, J.B. (1988)).
Sc = S1xD ; Si = 0,1St
St = Si + Sc = 1,1S1xD
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
Este es también uno de los modelos más clásicos para la estimación de asientos.
EL MODELO ELÁSTICOEL MODELO ELÁSTICO
G&C, II, pág. 862: “ El primer paso consiste en establecer la posición de la muestra que se pueda considerar representativa del conjunto, ya que tanto los parámetros elásticos
del esqueleto sólido, E’ y ν ’ como el módulo de deformación para carga sin drenaje, E uu,
dependen del estado de tensiones. Según Davis y Poulos, la profundidad representativa debe estar comprendida entre ¼ y 1/3 del espesor del estrato compresible. Si el estrato es muy profundo, la profundidad representativa no debe sobrepasar 0,9 veces la anchura de la zapata.
Como se recordará, para un suelo saturado y elástico (CHILE) el asiento inicial (sin drenaje, antes de la consolidación) estaría regido por Edrenaje, antes de la consolidación) estaría regido por Euu yy ννuu =0,5, donde:0,5, donde:
E u E
2 ( 1 + ν )
G&C, II, pág. 863: Sin embargo, como el esqueleto sólido del suelo no es lineal-elástico, la relación anterior no se cumplirá
Luis Ortuño
la relación anterior no se cumplirá.
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
EL MODELO ELÁSTICOEL MODELO ELÁSTICO
G&C II, pág. 863: Con Eu se halla el asiento inmediato y con E’ y ν’ el asiento total (sin S ) La diferencia será el asiento de consolidaciónSs). La diferencia será el asiento de consolidación.
Si el suelo está formado por varios estratos, tanto el asiento inmediato como el total se pueden hallar mediante la siguiente fórmula:
∑
⎡ σ −^ ν(σ +^ σ ) ⎤
∑ (^) ⎥
= z
E
S z^ x y
G&C II, pág. 863: “Evidentemente, el método elástico será tanto más aceptable cuanto más se asemeje el comportamiento de un suelo al de un sólido lineal-elástico “
“Butler ha comparado los asientos medidos y los calculados por este método en un gran númeronúmero dede construccionesconstrucciones sobresobre arcillasarcillas fuertementefuertemente sobreconsolidadas,sobreconsolidadas, peropero estimando E’ mediante la fórmula:
E’ = 130 S (^) u
El acuerdo es excelente y en todos los casos los asientos calculados oscilan entre 1, y 0,61 veces los observados” (Ojo con esto, porque depende de ν’ (0,1 para Butler) y, especialmente, de la relación E’ (^) h /E’ (^) v. Para la arcilla de Londres Butler supuso un valor de 1,8, lo que da lugar al 60% del asiento l E’ /E’ 1) para el caso E’ (^) h /E’ (^) v =1).
G&C II, pág. 865: “… en arcillas sobreconsolidadas s (^) i/sf ha oscilado entre 0,32 y 0, con un valor medio de 0,59”.
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
Para otras “situaciones elásticas” la relación
EL MODELO ELÁSTICO. ALGUNOS DETALLES TEÓRICOS DE INTERÉSEL MODELO ELÁSTICO. ALGUNOS DETALLES TEÓRICOS DE INTERÉS
Para otras situaciones elásticas , la relación anterior también puede variar sustancialmente.
PPor ejemplo, para carga circular sobre un j l i l b estrato elástico (CHILE) con capa rígida, se observa una variación sustancial de la relación Si/St.l ió Si/St
NoNo obstanteobstante , para espesores de la capapara espesores de la capa compresible al menos iguales al semiancho (radio) del área cargada, y de nuevo para coeficientes de Poisson de 0 2nuevo para coeficientes de Poisson de 0, a 0,3, la relación Si/St se situaría entre 0, y 0,7.
Tomada de Burland, Broms & De Mello, 1977. En ordenadas se muestra la relación S (^) i /S (^) t para arcilla saturada. NOTA: Figura 14.4 de G&C, II, pág 865
Luis Ortuño
En resumen y como ya se había visto, para arcillasEn resumen y como ya se había visto, para arcillas
sobreconsolidadas parece razonable adoptar Ssobreconsolidadas parece razonable adoptar Sii//SS tt ≅≅ 0,50,
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
MÉTODOS SÍSMICOS Y MÓDULOS DE DEFORMACIÓNMÉTODOS SÍSMICOS Y MÓDULOS DE DEFORMACIÓN
ALGUNAS CONSIDERACIONES SOBRE LA ESTIMACIÓN DE MÓDULOSALGUNAS CONSIDERACIONES SOBRE LA ESTIMACIÓN DE MÓDULOS
DE DEFORMACIÓN PARA CÁLCULOS ELÁSTICOSDE DEFORMACIÓN PARA CÁLCULOS ELÁSTICOS
LosLos métodos sísmicosmétodos sísmicos se emplean cada vez más para else emplean cada vez más para el estudio de la rigidez del terreno con pequeñas deformacionesestudio de la rigidez del terreno con pequeñas deformaciones (CTE, por ejemplo). Cono sísmico (SCPTU), Cross, up y(CTE, por ejemplo). Cono sísmico (SCPTU), Cross, up y downdown-- hole,hole, CSW (CSW (continuous surface wave) methods, etc.,continuous surface wave) methods, etc., sonson métodos muy rápidos.métodos muy rápidos.
La cuestión principal deriva de lasLa cuestión principal deriva de las dudas que pueden surgir condudas que pueden surgir con formas de investigación y ensayoformas de investigación y ensayo que llevan al suelo a niveles deque llevan al suelo a niveles de deformaciones tan grandes comodeformaciones tan grandes como para movilizar su resistencia últimapara movilizar su resistencia última (SPT, CPT, VST,(SPT, CPT, VST, etcetc))
Figuras tomadas de FHWA-IF-02-034 (2002): Evaluation of Soil and Rock Properties
MÉTODOS SÍSMICOS Y MÓDULOS DE DEFORMACIÓNMÉTODOS SÍSMICOS Y MÓDULOS DE DEFORMACIÓN
ALGUNAS CONSIDERACIONES SOBRE LA ESTIMACIÓN DE MÓDULOS DEALGUNAS CONSIDERACIONES SOBRE LA ESTIMACIÓN DE MÓDULOS DE
DEFORMACIÓN PARA CÁLCULOS ELÁSTICOSDEFORMACIÓN PARA CÁLCULOS ELÁSTICOS
Los módulos de deformación obtenidos medianteLos módulos de deformación obtenidos mediante métodos sísmicos , con alguna corrección, secon alguna corrección, se aproximan más a las deformaciones observadas, especialmente en arcillas sobreconsolidadas,aproximan más a las deformaciones observadas, especialmente en arcillas sobreconsolidadas, que los deducidos por métodos “clásicos”.que los deducidos por métodos “clásicos”.
Versión FHWA-IF-02-034 (2002): Evaluation of Soil and Rock Properties Versión de Simons, N., Menzies, B. & Matthews,M. (2002)
Además estos métodos de investigación resultan muy económicos y permiten investigar unAdemás estos métodos de investigación resultan muy económicos y permiten investigar un gran volumen de suelo, etc.gran volumen de suelo, etc.
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
MÉTODOS SÍSMICOS Y MÓDULOS DE DEFORMACIÓNMÉTODOS SÍSMICOS Y MÓDULOS DE DEFORMACIÓN
ALGUNAS CONSIDERACIONES SOBRE LA ESTIMACIÓN DE MÓDULOS DEALGUNAS CONSIDERACIONES SOBRE LA ESTIMACIÓN DE MÓDULOS DE
DEFORMACIÓN PARA CÁLCULOS ELÁSTICOSDEFORMACIÓN PARA CÁLCULOS ELÁSTICOS
AAlgunos manuales, recomendaciones y normas ya los contemplan como métodos delgunos manuales, recomendaciones y normas ya los contemplan como métodos de determinación del módulo de deformación del suelo.(FHWA, CTE para arcillas sobreconsolidadas ydeterminación del módulo de deformación del suelo.(FHWA, CTE para arcillas sobreconsolidadas y arenas densas,arenas densas, etcetc). Se parte para ello de los módulos obtenidos con los métodos geofísicos, y se). Se parte para ello de los módulos obtenidos con los métodos geofísicos, y se “degradan” hasta alcanzar las condiciones supuestas de deformación reales (función por ejemplo“degradan” hasta alcanzar las condiciones supuestas de deformación reales (función por ejemplodegradandegradan hasta alcanzar las condiciones supuestas de deformación reales (función, por ejemplo,hasta alcanzar las condiciones supuestas de deformación reales (función, por ejemplo, del factor de seguridad). Un ejemplo de “curva de degradación” se muestra en la figura siguiente:del factor de seguridad). Un ejemplo de “curva de degradación” se muestra en la figura siguiente:
Tomada de FHWA-IF-02-034 (2002)
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
RESUMEN PARA ARCILLAS NORMALMENTE CONSOLIDADASRESUMEN PARA ARCILLAS NORMALMENTE CONSOLIDADAS
En arcillas normalmente consolidadas el asiento de consolidación primaria (S (^) c) suele estimarse mediante el método edométrico.
El asiento inmediato puede estimarse mediante métodos elásticos o, como aproximación, tomarse como un 10% del “total”, entendido éste como la suma del inmediato y el de consolidación primaria.
Sc = S1xD ; Si = 0,1S t
Stt = Sii + Scc = 1,1S, 1xD1xD
El esfuerzo principal debe ir dirigido a la estimación de parámetros.
Debe analizarse la eventual relevancia de la consolidación secundaria (ver másDebe analizarse la eventual relevancia de la consolidación secundaria (ver más adelante)
S total=S i+S c+S s
Luis Ortuño
total i c s
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENASASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENAS
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN
Como en el caso de los suelos arcillosos, los suelos granulares cuentan
también con un buen número de métodos de estimación de asientos, lo que de
nuevo pone de manifiesto la dificultad de problema planteadonuevo pone de manifiesto la dificultad de problema planteado.
Como característica particular, dada la dificultad de obtener muestras
inalteradas en este tipo de terrenos, la práctica totalidad de los métodos “alp p
uso” están basados en ensayos "in situ“, que de alguna manera se
correlacionan con características fundamentales del suelo. Así, existen
procedimientosprocedimientos basadosbasados enen ensayosensayos dede cargacarga concon placa,placa, pruebaspruebas SPT,SPT,
resistencias a la penetración estática, etc (ver G&C II, pás. 878 – 884).
Con el fin de dar un orden de magnitud de la variabilidad a la que puede
llegarse dependiendo del procedimiento de cálculo empleado, resulta muy
ilustrativo reproducir aquí un par de ejemplos mostrados por Simons & Menzies
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENASASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENAS
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN
CÁLCULO DE ASIENTOS EN ARENAS CON DIFERENTES MÉTODOSCÁLCULO DE ASIENTOS EN ARENAS CON DIFERENTES MÉTODOS
Luis Ortuño
Tomada de Simons & Menzies, 2000
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENASASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENAS
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN
COMPARACIÓN DE ASIENTOS MEDIDOS Y ESTIMADOSCOMPARACIÓN DE ASIENTOS MEDIDOS Y ESTIMADOSÓÓ
Tomada de Simons & Menzies, 2000
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENASASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENAS
MÉTODO EMPÍRICO DE BURLAND & BURBIDGEMÉTODO EMPÍRICO DE BURLAND & BURBIDGE
A partir del gráfico anterior, de su representación en unos ciertos ejes y del análisis estadístico de los datos se obtiene una línea de regresión que da lugar a la formulaciónestadístico de los datos, se obtiene una línea de regresión que da lugar a la formulación del método. La GCOC lo recoge de la siguiente manea:
Luis Ortuño
Tomado de la GCOC, pág. 119
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENASASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENAS
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
MÉTODO EMPÍRICO DE BURLAND & BURBIDGEMÉTODO EMPÍRICO DE BURLAND & BURBIDGE
Tomado de la GCOC, pág. 119 Luis Ortuño
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENASASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARENAS
MÉTODO EMPÍRICO DE BURLAND & BURBIDGEMÉTODO EMPÍRICO DE BURLAND & BURBIDGE
Tomado de la GCOC, pág. 120^ Luis Ortuño
ASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLAASIENTO DE CIMENTACIONES SOBRE ARCILLA
EL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALESEL ASIENTO DE LAS CIMENTACIONES SUPERFICIALES
En las páginas anteriores se ha mostrado el método de estimación de asientos en arenas recogido en el GCOC (y el CTE). En las diapositivas siguientes se muestran algunas consideraciones básicas más de la
LA GCOC Y LOS ASIENTOSLA GCOC Y LOS ASIENTOS
GCOC (y el CTE). En las diapositivas siguientes se muestran algunas consideraciones básicas más de la GCOC en lo que respecta a los asientos:
Tomado de la GCOC, pág. 111
Tomado de la GCOC, pág. 111
