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MECANISMOS Y SISTEMAS DE

AERONAVES

MECANISMOS Y ELEMENTOS DE

MÁQUINAS

CÁLCULO DE CORREAS

Índice

• 1. Introducción:
• 2. Velocidad:
• 3. Longitud de la correa:
• 4. Transmisión de esfuerzos. Fórmulas de Prony................................................................
  • 4.1. Potencia máxima y velocidad óptima:
  • 4.2. Variaciones de las tensiones de una correa:
  • 4.3. Escurrimiento elástico:
• 5. Correas trapezoidales:
• 6. Método de cálculo para transmisiones industriales:
  • 6.1. Cálculo de la potencia de diseño:
  • 6.2. Identificar la correa y las poleas a utilizar
  • Figura 2 Figura
• Figura 4 Figura - Figura - Figura

• El caso de la figura 2, por correa abierta, se emplea si la disposición de los árboles es paralela y si el giro de éstos es en un mismo sentido. Si existe una gran distancia entre los ejes es conveniente que la rama inferior de la correa sea la conductora.
• El tipo de transmisión mostrada en la figura 5 se utiliza si la disposición de los árboles es paralela y el sentido de giro de éstos es contrario. En el sitio donde las correas se cruzan las superficies frotan una contra la otra y se desgastan. Para evitar el desgaste se elige una mayor distancia entre los ejes y se trata de que la velocidad no sea demasiado grande (v 15 m/s).
• El caso de la transmisión semi-cruzada se utiliza si los árboles se intersecan, generalmente a 90º, y sólo en un sentido de rotación. Para que la correa no salga de su canal la polea debe ser bastante ancha y su disposición y sujeción debe hacerse luego de ensayar la transmisión.

2. Velocidad:

La velocidad radial entre dos ejes conectados por una correa montada sobre dos poleas depende, en una primera aproximación, del radio de dichas poleas. Si los ejes son paralelos podemos colocar la correa de dos maneras (abierta o cruzada), si la colocamos abierta el sentido de rotación de los ejes es el mismo y si la colocamos cruzada ambos ejes giran en sentido contrario. Designando con el subíndice 1 a la polea motora, con el subíndice 2 a la polea conducida y asumiendo que no existe deslizamiento entre las poleas y la correa podemos escribir:

Velocidad de la correa = w 1^  r 1  w 2  r 2

Por lo tanto:

2

1 1

2 1

2

r

r

n

n

w

w

Siendo : velocidad angular de la polea. r: radio de la polea. n: rpm de la polea.

Si tenemos en cuenta el espesor de la correa, cuando la correa pasa sobre la polea la superficie interior se comprime y la exterior se tracciona, existiendo una línea neutra que mantiene su longitud inalterada. Si la correa tiene un espesor t, el radio efectivo de la polea se incrementa en t/2, por lo tanto nos quedaría:

2

1

1

2 1

2

r^ t

r t

n

n

w

w

Figura 9

Utilizando la misma notación que en el caso anterior:

L  2  arcoCD  DH  arcoHF 

L 2 r 1 AJ r 2

      cos  

L  2  r 1  r 2   r 2  r 1   d 

En este caso tenemos que:

d

r r

d

BJ

sen^2

  

4. Transmisión de esfuerzos. Fórmulas de Prony

En la figura 10 hemos dibujado una correa abrazando en forma parcial, un ángulo , a una polea. Consideremos un elemento de longitud dL , que envuelve un ángulo d de la polea de radio r. La polea gira con una velocidad tangencial v y en sentido antihorario como se muestra en la figura. Esto nos origina las fuerzas F 1 y F 2 de los ramales tenso y flojo respectivamente, siendo F 1  F 2.

Figura 10

Además llamaremos: : peso específico de la correa. b: ancho de la correa. t: espesor de la correa. : coeficiente de roce entre la polea y la correa. g: aceleración de la gravedad. dN: fuerza radial de adherencia. v: velocidad periférica. dC: fuerza centrífuga actuante sobre dL.

Si planteamos las condiciones de equilibrio sobre los ejes normal y tangencial respectivamente, podemos escribir:

  0

dC  dN  F  sen  d  F dF sen^ d  (1)

  0

cos

cos   

F  dF   d  F d   dN (2)

De la última ecuación obtenemos:





dF cos d

dN (3)

Si d  0 Cos(d/2)  1

Reagrupando:

 d 

F F

dF

c

Integrando entre F 1 y F 2 ; y entre 0 y θ:

 (^)  

1

2 0

F

F c

d

F F

dF

  



 

 

 

^ 

e

F F

F F

F F

F F

F F F F

F F

c

c

c

c

c c

F c F

2

1

2

1

1 2

ln

ln( ) ln( )

ln( )

1 2

En los casos de baja velocidad, podemos despreciar la fuerza centrífuga frente a las fuerzas F, quedando por último:

 e 

F

F

2

1

Para cualquier punto P situado a  grados del punto 1, podemos hallar la siguiente relación:

1 ^ .

e

F

F

p

4.1. Potencia máxima y velocidad óptima:

Estudiaremos la potencia, que como es sabido, ésta es el producto entre la fuerza y la velocidad:

Pot   F 1  F 2  v

De la fórmula de Prony, podemos obtener la diferencia de esfuerzos, llegando a la siguiente

c

c

c

c

c

c

F

e

F F

F F F

F

e

F F

F

e

F F

F F













1 1 2 1

1 2

2

1

expresión:



  

 

e

F e F F F e

F 1 F 2 1 1 c c

     

 



e

F F e

F F c^

1 2

Reemplazando llegamos a:

     

 



e

F F e v

Pot c^

Luego:

F 1  t  b  t t = tensión de tracción

Recordando la forma de Fc y operando:

 

 

^  



 ^ 

e

e

g

v

b t v

Pot

t^1

2

Se observa aquí que la potencia transmitida es nula cuando:

g

v

t

2

 

Lo que significa, que el efecto centrífugo equilibra a la tensión, cuando la velocidad vale:



g  t

v

4.3. Escurrimiento elástico:

Si, como ocurre en el uso normal de los órganos flexibles, no hay escurrimiento global del mismo, veremos que existe siempre, por lo menos para un segmento del arco de contacto, como consecuencia de la elasticidad del flexible, un escurrimiento local variable de punto a punto. En efecto, si la tensión crece a lo largo del arco de contacto en el sentido asumido como positivo, el alargamiento crece. Por otra parte para cada sección del flexible, el caudal de masa debe ser el mismo cualquiera sea la sección considerada debido a la continuidad del mismo. Si llamamos v a la velocidad del flexible en una sección genérica, la longitud del mismo que pasa por esa sección en el intervalo de tiempo dt es:

dl  v  dt

Indiquemos con dlo la longitud que tendría ese mismo flexible si no estuviera sometido a ninguna tensión, entonces:

  

E

dl dl dl

 0 1  0 1

La constancia del caudal de masa (condición de continuidad), implica que dl del elemento indeformado tiene el mismo valor para cualquier sección, luego:

cte

dt

dl

v 0  0 

A lo largo de todo el arco de contacto. Entonces podemos escribir:

E

v

dt

v dl 1  0

De donde resulta que la velocidad del flexible varía de punto a punto y crece en el sentido de las tensiones crecientes. La velocidad periférica de la polea en contacto con el flexible es constante, y resulta como consecuencia, la presencia necesaria de un escurrimiento del órgano flexible. El escurrimiento recibe el nombre de escurrimiento elástico ya que la causa que lo origina es la deformabilidad elástica del flexible.

5. Correas trapezoidales:

Cuando es necesario aumentar el coeficiente de roce fuera de los límites alcanzados por las correas planas, se recurre con frecuencia al uso de correas trapezoidales. Supongamos un corte como el de la figura 12 donde podemos apreciar que en una correa plana la fuerza tangencial no puede superar:

F 1  F 2  N

Figura 12

En cambio, en el caso de una correa trapezoidal, como la de al figura 14 la fuerza puede llegar a valer:

F 1  F 2  2  Nn

Siendo:

   

  sen

N N sen F F N n      ^  (^212)

Si comparamos las fórmulas anteriores vemos que en el caso de las correas trapezoidales el coeficiente de roce puede tomarse como:

 

  sen

 

Con esta corrección la relación entre los esfuerzos dada por Prony toma la siguiente forma:

 sen  

e

F

F 

2

1

Es por ello que con estas correas se logran relaciones de transmisión más elevadas y con distancias de transmisión más pequeñas. Además este tipo de correas puede funcionar con pequeñas desalineaciones, aunque esto no es muy aconsejable.

Tabla 1. Factores de corrección por tipo de máquina C 1

Factor de servicio (C 1 )

Motores eléctricos de torque normal:  De corriente alterna monofásicos  Asincrónicas  Jaula de ardilla de par normal  De corriente contínua bobinaje shunt Motores a gas Motores de combustión interna policilíndricas

Motores eléctricos de alto torque:  De corriente alterna con par de gran potencia  De rotor bobinado y anillos rozantes  De corriente contínua bobinaje compound Motores monocilíndricos Ejes de transmisión Tomas de fuerza con embrague

Agitadores de líquidos Ventiladores pequeños y medianos Bombas centrífugas.

1,0 a 1,2 1,1 a 1,

Punzonadoras Mezcladoras pequeñas y medianas Generadores Compresores de tornillo Cizallas Prensas Máquinas de imprenta Cribas vibratorias

1,1 a 1,3 1,2 a 1,

Elevadores Compresores de pistones Maquinaria de lavanderías Bombas de pistones Ventiladores grandes Maquinaria textil Máquinas herramientas

1,2 a 1,4 1,4 a 1,

Malacates y huinches Molinos Chancadoras de mandíbulas Transportadora de correa sin fin

1,3 a 1,5 1,5 a 1,

Con la potencia de diseño y la velocidad del eje más rápido se consulta la figura 13 en el cual se aprecian las 5 secciones más típicas de correas. Como aclaración, en ésta figura las áreas correspondientes a cada perfil no se superponen. Con los datos ya indicados se observa en que zona se encuentra. Esto determina la sección de correa que se recomienda usar.

Figura 13

Luego obtenemos la relación de transmisión entre ejes "i". Se define como relación de transmisión a la razón entre las velocidades del eje rápido dividido por el eje lento.

i = n 1 / n 2 n 1 =RPM de la polea rápida n 2 = RPM de la polea lenta

La velocidad tangencial en la periferia de las dos poleas debe ser igual para evitar el deslizamiento de la correa sobre una de ellas:

2

1 2

1 1

2 1 1 2 2

d

d

r

r

n

n

n  r  n  r   

Siendo d 2 : diámetro primitivo de la polea lenta. d 1 : diámetro primitivo de la polea rápida

Obtengo entonces:

i = n 1 / n 2 = d 2 / d 1

6.2. Identificar la correa y las poleas a utilizar

Conociendo la relación de transmisión "i" se procede a calcular los diámetros primitivos Dp y dp. Se recomienda usar como mínimo los siguientes valores:

Tabla 3 Código de la correa según su longitud

Nº Perfil A ( 13 x 8 )

Perfil B ( 17 x 10,5 )

Perfil C ( 22 x 13.5 )

Perfil D ( 32 x 19 )

Perfil E ( 40 x 25 ) 26 690 28 741 31 817 35 919 932 38 995 1008 42 1097 1110 46 1198 1211 51 1325 1338 1347 55 1427 1440 60 1554 1567 1576 64 1656 1669 68 1757 1770 1779 71 1833 1846 75 1935 1948 1957 80 2062 2079 2084 81 2100 2109 85 2189 2202 2211 90 2316 2329 2338 96 2468 2490 97 2494 2507 2516 105 2697 2710 2719 112 2875 2888 2897 120 3078 3091 3100 3117 128 3281 3294 3303 3320 136 3497 3506 144 3701 3710 3727 158 4055 4065 4082 162 4158 4167 4184 173 4437 4446 4463 180 4615 4624 4641 4656 195 4996 5005 5022 5037 210 5377 5386 5403 5418 240 6106 6105 6102 6109 270 6868 6867 6864 6871 300 7630 7629 7626 7633 330 8391 8388 8395 360 9153 9150 9157 390 9915 9912 9919 420 10677 10674 10681 480 12198 12205 540 13722 13729 600 15246 15253

Conociendo la velocidad del eje rápido, la relación de transmisión “ i ” y la sección usada, se consulta la tabla correspondiente a la sección de correa utilizada. Se obtiene de ella la potencia que es capaz de conducir una sola correa Pot 1 , este valor se comparará con la potencia de diseño para calcular cuántas correas serán necesarias en su transmisión. La potencia que es capaz de transmitir cada correa se obtiene de las siguientes tablas para el tipo de correa seleccionada:

Para realizar el cálculo final se necesitan dos factores de corrección. El primero es el factor C 2 que considera la longitud de la correa. Se obtiene de una tabla pequeña ubicada en la parte baja de la tabla correspondiente a la sección, se ingresa a ella por el número de correa o por la longitud. C 2 disminuye al disminuir la distancia entre ejes debido a que la correa esta mayor proporción del tiempo tensionada.

El último factor de corrección C 3 considera el arco de contacto entre la correa y las poleas que en definitiva limita la capacidad de transmisión ya que este es un sistema que trabaja por roce. Con los valores de d 2 y d 1 se consulta la tabla siguiente y se obtiene C 3.

Tabla 4 Factor de corrección C 3 (d 1 - d 2 )/d 0 , 00 0 , 1 0 , 2 0 , 3 0 , 4 0 , 5 0 , 6 0 , 7 0 , 8 0 , 9 1 1 , 1 1 , 2 1 , 3 1 , 4 Arco de contacto

Factor de corrección

Finalmente se calcula:

C C P

C Potatransmitir

C C P

Potdediseño

Z

2 3

1 2 3

Donde: Z es el número total de correas necesarias, se redondea al entero superior; P es la potencia que transmite cada correa seleccionada expresada en HP y se obtiene de las tabla correspondiente a cada sección.

Los datos resultantes son:  Identificación de la correa a utilizar  Cantidad de correas en paralelo a utilizar  Distancia entre ejes definitiva (se debe dejar holgura para instalar la correa y para tensarla)  Diámetros primitivos de las poleas a utilizar