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TP 1 | VERIFICACIONES PREVIAS
Correcciones
DOCENTE: Marcela Mercuri
G8 | Integrantes:
Fátima Diaz Sola Joaquín Fagés Nicolas Gomez Carrasco Martin Gonzalez Jazmin Hernandez Aldatz Milagros Motta
ACEPTACION TP fecha
Universidad de Buenos Aires Facultad de Arquitectura, Diseño y Urbanismo ESTRUCTURAS 3 | CÁTEDRA CISTERNAS
PUNTO 1.a
DATOS
Ubicación: Santiago del Estero qv = 130Kg/m a = 32 m D = 700Kg/m b = 24 m L = 300 Kg/m h = 46,5 m Nf = 5m Altura del entre piso (he) = 3,1 m T = 3 Kg/cm
- CALCULO DE LA ESBELTEZ λ = h b
46 ,5m 24m = 1,93 No es edificio en torre 5 ≤ λ ≤ 10 EDIFICIO EN TORRE
- VERIFICACION DE LA RIGIDEZ DEL ENTREPISO a b
1 5
32m 24m = 1,33 Verifica
- VERIFICACION DEL DESPLAZAMIENTO Δ máx. EN EL REMATE DEL EDIFICIO Δ = h 500 ≤ 20 cm Δ = 4650 𝑐𝑚 500 ≤ 9,3 cm Verifica
- VERIFICACION AL VUELCO Mv = W. d 4.1 CALCULO DE LA CARGA W W = qw. h. a W = 130Kg/m2. 46,5 m. 32 m = 193440 Kg = 193,44 t 4.2 CALCULO DE LA DISTANCIA DE LA RESULTANTE DE VIENTO AL PLANO DE FUNDACION d = hw 2 + nf = 46 ,5m 2 + 5m = 28,25 m CONSIDERANDO AUMENTO DE ALTURA: h = 100m λ = h b
100m 24m = 4,2 No es edificio en torre a b
1 5
32m 24m = 1,33 Verifica Δ = h 500 ≤ 20 cm Δ = 10000 𝑐𝑚 500 ≤ 20 cm Verifica Mv = W. d
W = qw. h. a W = 130Kg/m2. 100 m. 32 m = 416000 Kg = 416 t
d = hw 2
𝑓𝐺 = [( 1 , 2 𝐷+ 1 , 6 𝐿). 𝑎. 𝑏. 𝑁º𝑃𝑖𝑠𝑜𝑠] (^) +10% 𝜙. 𝐴𝐵𝑎𝑠𝑒 = 𝑓𝐺 = [( 1 , 2. 700Kg/m2 + 1 , 6. 300 Kg/m2). 32m. 24m. 15Pisos] +10% 0 , 85. 36m. 28m = 𝑓𝐺 = [ 1 , 32 t/m^2. 32m. 24m. 15Pisos] (^) +10% 0 , 85. 36m. 28m = 𝑓𝐺 = 15206 , 4 t +10% 856 , 8 m^2 = 𝑓𝐺 = 16727 , 04 t 856 , 8 m^2 = 19,52 t/m^2
6.2 CALCULO DE LA TENSION DEBIDA A LA CARGA DE VIENTO
𝑓𝑉 = 𝑀𝑣𝑜𝑙𝑐𝑎𝑑𝑜𝑟 𝜙. 𝑆𝑥 = 𝑠𝑥 = 𝑎. 𝑏^2 6 = 36 𝑚. ( 28 𝑚)^2 6
4704 𝑚^3
𝑓𝑉 = 5464 , 68 tm. 1 , 30 0 , 9. 4704 𝑚^3 = 1,67 t/m^2
- 3 TENSION RESULTANTE PRODUCIDA POR LAS CARGAS DEL EDIFICIO 𝑓𝑅 = 𝑓𝐺 + 𝑓𝑉 𝑓𝑅 = 19,52 t/m^2 + 1,67 t/m^2 𝑓𝑅 = 21,19 t/m^2 VERIFICACION 𝑓TERRENO ≥ 𝑓𝑅 3 Kg/cm2 = 30000 Kg/m^2 = 30 t/m^2 30 t/m^2 ≥ 21,19 t/m^2 Verifica
𝑓𝐺 = [( 1 , 2 𝐷+ 1 , 6 𝐿). 𝑎. 𝑏. 𝑁º𝑃𝑖𝑠𝑜𝑠] +10% 𝜙. 𝐴𝐵𝑎𝑠𝑒 = 𝑓𝐺 = [ 1 , 32 t/m^2. 32m. 24m. 32Pisos] +10% 0 , 85. 36m. 28m = 𝑓𝐺 = 32440 , 3 t +10% 856 , 8 m^2 = 𝑓𝐺 = 35684 , 3 t 856 , 8 m^2 = 41,6 t/m^2
𝑓𝑉 = 𝑀𝑣𝑜𝑙𝑐𝑎𝑑𝑜𝑟 𝜙. 𝑆𝑥 = 𝑠𝑥 = 𝑎. 𝑏^2 6 = 36 𝑚. ( 28 𝑚)^2 6 Sx = 4704 𝑚^3 𝑓𝑉 = 22880 tm. 1 , 30 0 , 9. 4704 𝑚^3 = fv =7 t/m^2
𝑓𝑅 = 41,6 t/m^2 + 7 t/m^2 𝑓𝑅 = 48,6 t/m^2 𝑓TERRENO ≥ 𝑓𝑅 3 Kg/cm2 = 30000 Kg/m^2 = 30 t/m^2 30 t/m^2 ≥ 48,6 t/m^2 NO Verifica Los parámetros que se modifican al cambiar la altura del edificio se relacionan directamente a la base de la obra, la cual no verificaría en ese terreno. Para que la factibilidad del proyecto sea posible tendría que aumentar la distancia que sobresale de la base a ambos lados.
La decisión de emplear este sistema en vez de aisladores o disipadores sísmicos (Edificio Titanium), radica principalmente en dos razones. Mientras los primeros se comportan mejor para edificios de baja altura, los disipadores implican una intervención importante y, por lo tanto, tienen un alto impacto en la arquitectura interior. Además el diseño contempla un sistema de monitoreo a través de siete acelerómetros ubicados en distintas partes de la estructura que captan y transmiten en tiempo real el movimiento del edificio, de este modo, se obtiene la huella sísmica de la edificación. Esta información estará disponible como material de estudio para que las instituciones puedan investigar al respecto y, de esta forma, mejorar los diseños y la normativa sísmica como también fomentar la construcción de este tipo de respuesta frente a cargas horizontales y sísmicas.
2. C La forma de los edificios que se ven en la imagen, colabora en beneficio con el efecto de vórtice, dado que al no tener plantas de ángulos rectos, el flujo de viento no rota en sentido de espiral en los bordes de las caras a sotavento, y por lo tanto, no genera un incremento de las tensiones de las columnas de borde.
