Caracteristicas de engranes rectos, Resúmenes de Diseño

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ENGRANAJES RECTOS

Instituto Tecnológico de Tuxtla Gutiérrez

• 4.1 INTRODUCCIÓN. ÍNDICE
• 4. ENGRANAJES RECTOS...........................................................
• 4.1.1 Acción conjugada.
• 4.1.2 Línea de acción.
• 4.1.3 Relación de contacto:
• 4.1.4 Interferencia.
• 4.2 ANÁLISIS DE FUERZAS
• 4.3 ESFUERZOS EN LOS DIENTES
• 4.3.1 Cálculo estático.
• 4.3.2 Efectos dinámicos.
• 4.3.3 Estimación del tamaño del engrane.
• 4.4 RESISTENCIA A LA FATIGA.
• 4.4.1 Factor de superficie, ka
• 4.4.2 Factor de tamaño kb
• 4.4.3 Factor de confiabilidad, kc.
• 4.4.4 Factor de temperatura, kd
• 4.4.5 Concentración del esfuerzo, ke
• 4.4.6 Efectos diversos, kg
• 4.5 DURABILIDAD DE LA SUPERFICIE. FATIGA SUPERFICIAL
• 4.5.1 Tensiones de contacto.
• 4.5.2 Resistencia a la fatiga en la superficie.

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4.1.2 Línea de acción.

Cuando una superficie empuja a otra, el punto de contacto está donde las dos superficies son tangentes entre sí y en cualquier instante las fuerzas están dirigidas a lo largo de la normal común.

Figura II.4. Levas con perfiles en contacto

A partir de la Figura II.2 conviene recordar que:

• ab es la línea de acción
• la relación entre las velocidades angulares de las levas es inversamente proporcional a los radios a P.
• las circunferencias de paso son las de centro en 0 y pasan por P (punto de paso).
• para transmitir relación constante de velocidades, P debe permanecer constante.

En el caso de perfiles de evolvente se puede demostrar que todos los puntos de contacto están sobre ab y que todas las normales a los perfiles en el punto de contacto coinciden con ab. Compruébese en la Figura II.3.

donde

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Figura II.3. Ángulo de presión, circunferencia de base y de paso.

Se llama ángulo de presión al que forma la línea de acción con la tangente a la circunferencia

de paso, φ (20º ó 25º son los ángulos normalizados). Llamando r al radio de paso y p al paso

circular, se obtienen las siguientes expresiones para el paso de base y el radio de base:

La Figura II.4 permite explicar dónde y cómo se produce el contacto entre engrane y piñón.

Figura II.4. Engrane y piñón. Contacto

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4.1.4 Interferencia.

La interferencia se produce cuando hay contacto de porciones de perfiles de diente no conjugadas.

Figura II.6. Esquema para explicar el fenómeno de interferencia En la Figura II.6 se aprecia como los puntos de tangencia entre las circunferencias de base y la línea de acción -C y D- están entre los puntos A y B (inicial y final del contacto) luego se produce interferencia.

Para que no haya interferencia el contacto debe empezar y acabar -como mucho- en C y D. La interferencia produce debilitamiento.

Con la ayuda de la Figura II.7 se definen a continuación una serie de ecuaciones que definen el contacto. Los subíndices en los radios hacen referencia a:

• r1,2 radio de paso del piñón (impulsor) o rueda (impulsado) respectivamente.
• rb, radio base.
• ra, radio circunferencia de adendo.

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Figura II.7. Longitud y línea de contacto

El contacto empieza cuando el flanco del conductor toca la cara del conducido -A- y finaliza cuando la cara del conductor toca el flanco del conducido -B-

. Se producirá interferencia si el punto A (o B) está en C (o D) o mas allá, es decir si:

llamando c a la distancia entre centros, CD=c.sinφ

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4.3 ESFUERZOS EN LOS DIENTES

La capacidad de transmisión de un engranaje viene limitada por:

• el calor generado.
• el fallo de los dientes por ruptura.
• el fallo por fatiga en la superficie de los dientes.
• el ruido resultante de velocidades altas o cargas fuertes.

A continuación se estudiarán los fallos de engranajes: por esfuerzo estático a flexión, por fatiga a flexión, por fatiga superficial.

4.3.1 Cálculo estático.

Si b es el ancho del diente, la tensión en el punto "a" (sin tener en cuenta la compresión) es:

Figura II.9. Diente sometido a flexión.

Nótese que manteniendo Ft y b constantes, las curvas de isotensión debido a la flexión son parábolas. La sección más crítica será aquella en la que una de las parábolas sea tangente al flanco del diente.

El factor en la ecuación (1.10) es una relación puramente geométrica y se puede sustituir en función del módulo y de un factor conocido por el factor de Lewis que depende exclusivamente de la norma de dentado y del número de dientes. La siguiente ecuación es conocida como la ecuación de Lewis:

La expresión anterior no considera el efecto de la fuerza Fr, además supone que el diente no comparte carga y que la fuerza máxima se ejerce en el extremo del diente. Si el diseño es correcto normalmente la relación de contacto será mayor que

2

t

l

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1 y entonces cuando en un diente la carga se aplique en el extremo de éste habrá otros que estén en contacto. De lo dicho anteriormente se deriva que, probablemente, el punto más desfavorable será alguno intermedio donde sólo un diente esté en contacto.

Otro aspecto que no tiene en cuenta la ecuación de Lewis es la concentración de tensiones en el pie del diente. Para la determinación del factor de concentración se utilizan los datos geométricos y constructivos del diente (Kf).

La AGMA (American Gear Manufacturers Association) estableció una ecuación de Lewis modificada en la que se contempla el factor Kf, y el hecho de que la carga (debido a la relación de contacto) cuando sólo un diente está en contacto no se aplica en la punta del diente. Se introduce un nuevo factor, J, factor AGMA: σ =

Ft

bmJ

J (lo mismo que Y) se determina por tablas a partir de adendo, dedendo, rf (radio de acuerdo) y z (número de dientes).

4.3.2 Efectos dinámicos.

Los fenómenos dinámicos intervienen puesto que se está transmitiendo una carga y hay movimiento. Se vio, por experimentación, que el parámetro que podía ayudar a tener en cuenta los efectos dinámicos era la velocidad en la circunferencia de paso, v (v=ω.r, donde ω=velocidad rotación y r=radio de paso).

Se utiliza un factor Kv que afecta a la ecuación (1.12). Kv = 1 cuando los efectos dinámicos no se tienen en cuenta y las siguientes relaciones proporcionan Kv en función de v:

• engranajes rectos, dientes acabados por sinfín o por alisado:
• engranajes con dientes de alta precisión alisados o esmerilados. Carga dinámica apreciable:

Resumiendo se llegaría a dos expresiones para la tensión por flexión.

• ecuación de Lewis para esfuerzo por flexión σ =

Ft

bmY. Kv

• ecuación AGMA para esfuerzos por flexión

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4.4 RESISTENCIA A LA FATIGA.

Los límites de fatiga se obtienen con los métodos de cálculo vistos en "Fatiga". En el caso de los engranajes se utiliza para el cálculo del límite a fatiga, Se, la siguiente expresión:

donde,

Se' = límite de fatiga del material. S

ka = factor de superficie. kb = factor de tamaño. kc = factor de confiabilidad. kd = factor de temperatura. ke = factor de modificación por concentración de esfuerzo. kg = factor de efectos diversos.

4.4.1 Factor de superficie, ka

De entre las distintas posibilidades vistas en "fatiga" se usa la curva de "acabado a máquina" aun cuando el flanco pueda estar esmerilado o cepillado, porque el fondo no lo suele estar.

Tabla 4.1 Factores de acabado en superficie ka para dientes de engrane cortados, cepillados y esmerilados.

4.4.2 Factor de tamaño kb

Este factor tiene en cuenta que Se ha sido calculado para un tamaño d, de

probeta y que el diente tiene otra sección transversal. Utilizando P (paso diametral= 1/m) en diulgada si:

• P>12 dientes/pulgada kb=
• P<12 utilizar Tabla 4.2.

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Paso P Factor kb Paso P Factor kb 2 0.832 6 0. 2,5 0.850 7 0. 3 0.865 8 0. 4 0.890 10 0. 5 0.909 12 0.

Tabla 4.2 Factores de tamaño para dientes de engrane rectos.

4.4.3 Factor de confiabilidad, kc.

Utilizando el criterio visto en Fatiga, se obtiene de la Tabla 4.

FACTORES DE CONFIABILIDAD Confiabilidad R 0.50 0.90 0.95 0.99 0.999 0. Factor kc 1.000 0.897 0.868 0.814 0.753 0.

Tabla 4.3 Factores de confiabilidad

Una confiabilidad de R=0,9 indica que hay una probabilidad de 90% que el componente soporte las cargas previstas.

4.4.4 Factor de temperatura, kd

De una forma muy aproximada puede utilizarse:

• kd=1 T≤450ºC
• kd=1-5,8 .10-3.(T-450) 450ºC<T<550ºC

4.4.5 Concentración del esfuerzo, ke

Este factor ha sido incluido en el coeficiente J de la AGMA y por tanto tómese para engranes, ke = 1.

4.4.6 Efectos diversos, kg

Se puede tener en cuenta por ejemplo que algunos engranes giran siempre en el mismo sentido y por tanto la flexión es en un solo sentido:

Utilizando el criterio de Goodman esto implicaría (probeta)

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4.5 DURABILIDAD DE LA SUPERFICIE. FATIGA SUPERFICIAL

En este apartado se tiene en cuenta la fatiga debida a las tensiones de contacto. Por un lado habrá que determinar las tensiones de contacto que se generan en el engrane, σH, y la resistencia a la fatiga superficial del material empleado, SH, por otro.

4.5.1 Tensiones de contacto.

Hay que recurrir a las expresiones de contacto entre dos cilindros cuyos radios de curvatura son conocidos, y también lo es la carga aplicada. Se particulariza para engranajes:

donde,

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4.5.2 Resistencia a la fatiga en la superficie.

fatiga:

La AGMA recomienda que se use la siguiente expresión para el límite de

donde (ver Tabla 5.1),

Sc = 0,4 HB-10 kpsi HB = dureza Brinell de la superficie más suave que está en contacto. CL = factor duración de vida. C (^) R= factor confiabilidad. C (^) H= factor de relación de dureza.= 1 para engranajes rectos

C (^) T= factor de temperatura = 1 si TF < 120ºC

Ciclos de vida Factor de vida CL Confiabilidad R Factor de conf. CR 104 1.5 Hasta 0.99 0. 105 1.3 0.99 a 0.999 1. 106 1.1 0.999 o más 1.25 o más 108 o más 1.

Tabla 5.1 Factores de modificación de vida y confiabilidad.

Conviene tener en cuenta además que la carga Wt puede no estar perfectamente distribuida en el ancho de la cara (Tabla 5.2), además se puede prever un factor de sobrecarga (Tabla 5.3) y un coeficiente de seguridad, CS:

Ciclos de vida Características de la carga impulsada Uniforme Choques moderados Choques fuertes Uniforme 1.00 1.25 1. Choque ligero 1.25 1.50 2. Choque moderado 1.50 1.75 2.

Tabla 5.2 Factor de corrección por sobrecarga

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