Estructuras de Hormigón Pre y Postensado
ACTIVIDAD 10
Estudiantes:
Cordero Iglesias Cristian
Flores Bellido Farid
Mamani Flores Alan
Moscoso Anagua Gillmar
Porcel Poveda Rolando Jesus
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ESTRUCTURAS DE HORMNIGON ARMADO, Esquemas y mapas conceptuales de Calculo Dinamico de Estructuras
RESUMENES DE PLANIALLAS DE HORMIGON ARMADO
Tipo: Esquemas y mapas conceptuales
2022/2023
1 / 13
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Estructuras de Hormigón Pre y Postensado
ACTIVIDAD 10
Estudiantes:
Cordero Iglesias Cristian
Flores Bellido Farid
Mamani Flores Alan
Moscoso Anagua Gillmar
Porcel Poveda Rolando Jesus
DATOS VIGA: DATOS LOSA:
L ≔ 55 ft
f'c ≔ v
5000 psi f'c ≔ L
3000 psi
e ≔11.59 in
Ec ≔ v
407000 psi Ec ≔ L
3150000 psi
Pi ≔ 468 kip
Pe ≔ 398 kip
CARGAS PARA LA VIGA:
Wo ≔ v
lbf
ft
Wo ≔ L
lbf
ft
Wd ≔ 185 ――
lbf
ft
Wll ≔ 1158 ――
lbf
ft
La losa de concreto fresco recién colada provocada esfuerzos en la sección precolada
f1 ≔-――⋅ -
Pe
A
v
e ⋅C v
r v
2
Mo + v
Mo L
S
v
f1 =- 979 ――
lbf
in
2
f2 ≔- ⋅ + ――
Pe
A
v
e ⋅C v
r v
2
Mo + v
Mo L
S
v
f2 =- 1156 ――
lbf
in
2
SEGUN LA AASHTO:
ht ≔ 36 in Altura total
hfi ≔ 6 in Altura del ala inferior
h2 ≔ 6 ⋅in
h3 ≔ 3 ⋅in
hfs ≔ 6 ⋅in Altura del ala superior
bi ≔ 18 ⋅in Base inferior
bs ≔ 12 ⋅in Base superior
tw ≔ 6 ⋅in Espesor del alma
I1 ≔―――=
bs ⋅hfs
3
216 in
4
A1 ≔bs ⋅hfs = 72 in
2
I2 ≔―――――――=
tw ⋅
ht - hfs - hfi
3
6912 in
4
A2 ≔tw ⋅ =
( ht - hfs - hfi
) 144 in
2
I3 ≔―――=
bi ⋅hfi
3
324 in
4
A3 ≔bi ⋅hfi = 108 in
2
A4 ≔0.5 ⋅ ⋅ =
bi - tw
h2 18 in
2
I4 ≔―――――=
bi - tw
h
3
36 in
4
A5 ≔0.5 ⋅ ⋅ =
bs - tw
h3 4.5 in
2
I5 ≔―――――=
bs - tw
h
3
2.25 in
4
I5 ≔ =
bs - tw
h
3
2.25 in
4
Y1 ≔ =
ht - ――
hfs
33 in
Y2 ≔hfi +―――――=
ht - hfs - hfi
18 in
Y3 ≔ =
hfi
3 in
Y4 ≔hfi +―=
h
8 in
Y5 ≔ht - hfs - ―=
h
29 in
A_SECCION ≔A1 +A2 +A3 + 2 ⋅A4 + 2 ⋅A
A_Y ≔A1 ⋅ + + + + ( (Y ) ) A2 ⋅ ( (Y ) ) A3 ⋅ ( (Y ) ) 2 ⋅A4 ⋅ ( (Y ) ) 2 ⋅A5 ⋅ ( (Y ) )
C2 ≔ =
A_Y
A_SECCION
15.829 in
C1 ≔ht - C2 =20.171 in
Ix ≔I1 +A1 ⋅ + + + + + + ( (
| |
( ( Y ) ) C | |
) )
2
I2 A2 ⋅ ( (
| |
( ( Y ) ) C | |
) )
2
I3 A3 ⋅ ( (
| |
( ( Y ) ) C | |
) )
2
2 ⋅
⎛
⎝ I4 +A4 ⋅ ( (
| |
( ( Y ) ) C | |
) )
2 ⎞
⎠ 2 ⋅
⎛
⎝ I5 +A5 ⋅ ( (
| |
( ( Y ) ) C | |
) )
2 ⎞
⎠
Ix =50978.744 in
4
r ≔ =
Ix
A_SECCION
11.754 in
S1 ≔――=
Ix
C
2527.362 in
3
S2 ≔――=
Ix
C
3220.537 in
3
L ≔ 55 ft e ≔11.59 in Pi ≔ 468 kip Pe ≔ 398 kip
Wo ≔ v
lbf
ft
Wo ≔ L
lbf
ft
Wd ≔ 185 ――
lbf
ft
Wll ≔ 1158 ――
lbf
ft
Mo ≔ v
Wo ⋅ v
L
2
145.578 kip ⋅ft Mo ≔ L
Wo ⋅ L
L
2
217.422 kip ⋅ft
A1 ≔bs ⋅hfs = 72 in
2
I2 ≔ =
tw ⋅
ht - hfs - hfi
3
13165.305 in
4
A2 ≔tw ⋅ =
ht - hfs - hfi
178.5 in
2
I3 ≔―――=
bi ⋅hfi
3
324 in
4
A3 ≔bi ⋅hfi = 108 in
2
A4 ≔0.5 ⋅ ⋅ =
bi - tw
h2 18 in
2
I4 ≔―――――=
bi - tw
h
3
36 in
4
A5 ≔0.5 ⋅ ⋅ =
bs - tw
h3 4.5 in
2
A6 ≔btr ⋅htr =431.25 in
2
I5 ≔ =
bs - tw
h
3
2.25 in
4
Y1 ≔ =
ht - ――
hfs
38.75 in
I6 ≔―――=
btr ⋅htr
3
1188.184 in
4
Y2 ≔hfi +―――――=
( ht - hfs - hfi
20.875 in
Y3 ≔ =
hfi
3 in Y5 ≔ht - hfs - = ―
h
34.75 in
Y4 ≔hfi +―=
h
8 in Y6 ≔ht - ――=
htr
38.875 in
A_SECCION ≔A1 +A2 +A3 + 2 ⋅A4 + 2 ⋅A5 +A
A_Y ≔A1 ⋅ + + + + + ( ( Y ) ) A2 ⋅ ( ( Y ) ) A3 ⋅ ( ( Y ) ) 2 ⋅A4 ⋅ ( ( Y ) ) 2 ⋅A5 ⋅ ( ( Y ) ) A6 ⋅Y
C2 ≔―――――=
A_Y
A_SECCION
28.998 in
C1 ≔ht - C2 =12.752 in
Ix ≔I1 +A1 ⋅ + + + + + + + + ( (
( (Y ) ) C | | ) )
2
I2 A2 ⋅ ( (
( (Y ) ) C | | ) )
2
I3 A3 ⋅ ( (
( (Y ) ) C | | ) )
2
2 ⋅
⎛
⎝ I4 +A4 ⋅ ( (
( (Y ) ) C | | ) )
2 ⎞
⎠ 2 ⋅
⎛
⎝ I5 +A5 ⋅ ( (
( (Y ) ) C | | ) )
2 ⎞
⎠ I6 A6 ⋅
⎛
⎝ ( (
( (Y ) ) C | | ) )
2 ⎞
⎠
Ix =164833.448 in
4
r ≔ =
Ix
A_SECCION
14.052 in
S1 ≔――=
Ix
C
12925.723 in
3
S2 ≔――=
Ix
C
5684.374 in
3
L ≔ 55 ft e ≔11.59 in Pi ≔ 468 kip Pe ≔ 398 kip
Wo ≔ v
lbf
ft
Wo ≔ L
lbf
ft
Wd ≔ 185 ――
lbf
ft
Wll ≔ 1158 ――
lbf
ft
Mo ≔ v
Wo ⋅ v
L
2
145.578 kip ⋅ft Mo ≔ L
Wo ⋅ L
L
2
217.422 kip ⋅ft
Mo ≔ v
146 kip ⋅ft Mo ≔ L
218 kip ⋅ft
Md ≔―――=
Wd ⋅L
2
69.953 kip ⋅ft Mll ≔―――=
Wll ⋅L
2
437.869 kip ⋅ft
Hallese los esfuerzos de flexión correspondiente a las siguientes combinaciones de carga
f1 ≔- ⋅ - ―――――
Pi
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo v
S
f1 =-276. ――
lbf
in
2
f2 ≔-―――――⋅ +
Pi
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo v
S
f2 =-1206.649 ――
lbf
in
2
La losa de concreto fresco recién colada provocada esfuerzos en la sección precolada
f1 ≔-―――――⋅ -
Pe
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo + v
Mo L
S
f1 =-457.849 ――
lbf
in
2
f2 ≔-―――――⋅ +
Pe
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo + v
Mo L
S
f2 =-519.858 psi
Esfuerzos debido a la totalidad de las cargas de servicio
f1T ≔f1p +f2p f1T =-2136.332 psi
A_SECCION ≔A1 +A2 +A3 + 2 ⋅A4 + 2 ⋅A
A_Y ≔A1 ⋅ + + + + ( (Y ) ) A2 ⋅ ( (Y ) ) A3 ⋅ ( (Y ) ) 2 ⋅A4 ⋅ ( (Y ) ) 2 ⋅A5 ⋅ ( (Y ) )
C2 ≔ =
A_Y
A_SECCION
15.829 in
C1 ≔ht - C2 =20.171 in
Ix ≔I1 +A1 ⋅ + + + + + + ( (
( ( Y ) ) C | | ) )
2
I2 A2 ⋅ ( (
( ( Y ) ) C | | ) )
2
I3 A3 ⋅ ( (
( ( Y ) ) C | | ) )
2
2 ⋅
⎛
⎝ I4 +A4 ⋅ ( (
( ( Y ) ) C | | ) )
2 ⎞
⎠ 2 ⋅
⎛
⎝ I5 +A5 ⋅ ( (
( ( Y ) ) C | | ) )
2 ⎞
⎠
Ix =50978.744 in
4
r ≔ =
Ix
A_SECCION
11.754 in
S1 ≔ =
Ix
C
2527.362 in
3
S2 ≔ =
Ix
C
3220.537 in
3
L ≔ 55 ft e ≔11.59 in Pi ≔ 468 kip Pe ≔ 398 kip
Wo ≔ v
lbf
ft
Wo ≔ L
lbf
ft
Wd ≔ 185 ――
lbf
ft
Wll ≔ 1158 ――
lbf
ft
Hallese los esfuerzos de flexión correspondiente a las siguientes combinaciones de carga
Mo ≔ v
Wo ⋅ v
L
2
145.578 kip ⋅ft Mo ≔ L
Wo ⋅ L
L
2
217.422 kip ⋅ft
Mo ≔ v
146 kip ⋅ft Mo ≔ L
218 kip ⋅ft
Md ≔―――=
Wd ⋅L
2
69.953 kip ⋅ft Mll ≔―――=
Wll ⋅L
2
437.869 kip ⋅ft
f1 ≔-―――――⋅ -
Pi
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo v
S
f1 =184.653 ――
lbf
in
2
f2 ≔- ⋅ + ―――――
Pi
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo v
S
f2 =-2408. ――
lbf
in
2
La losa de concreto fresco recién colada provocada esfuerzos en la sección precolada
f1 ≔-―――――⋅ -
Pe
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo + v
Mo L
S
f1 =-981.723 ――
lbf
in
2
f2 ≔-―――――⋅ +
Pe
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo + v
Mo L
S
f2 ≔- ⋅ + ―――――
Pe
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo + v
Mo L
S
f2 =-1154. ――
lbf
in
2
SEGUN LA AASHTO:
ht ≔41.75 in Altura total
hfi ≔ 6 in Altura del ala inferior
h2 ≔ 6 ⋅in btr ≔ 75 in
h3 ≔ 3 ⋅in htr ≔5.75 in
hfs ≔ 6 ⋅in Altura del ala superior
bi ≔ 18 ⋅in Base inferior
bs ≔ 12 ⋅in Base superior
tw ≔ 6 ⋅in Espesor del alma
I1 ≔―――=
bs ⋅hfs
3
216 in
4
A1 ≔bs ⋅hfs = 72 in
2
I2 ≔―――――――=
tw ⋅
ht - hfs - hfi
3
13165.305 in
4
A2 ≔tw ⋅ =
ht - hfs - hfi
178.5 in
2
I3 ≔―――=
bi ⋅hfi
3
324 in
4
A3 ≔bi ⋅hfi = 108 in
2
A4 ≔0.5 ⋅ ⋅ =
bi - tw
h2 18 in
2
I4 ≔ =
bi - tw
h
3
36 in
4
A5 ≔0.5 ⋅ ⋅ =
bs - tw
h3 4.5 in
2
A6 ≔btr ⋅htr =431.25 in
2
I5 ≔―――――=
bs - tw
h
3
2.25 in
4
Y1 ≔ =
ht - ――
hfs
38.75 in
I6 ≔ =
btr ⋅htr
3
3 ⎞ ⎠ in
4
Y2 ≔hfi + = ―――――
ht - hfs - hfi
20.875 in
Y3 ≔――=
hfi
3 in
Y6 ≔ht - = ――
htr
Y4 ≔hfi + = 38.875 in ―
h
8 in
Y5 ≔ht - hfs - ―=
h
34.75 in
A_SECCION ≔A1 +A2 +A3 + 2 ⋅A4 + 2 ⋅A5 +A
f2 ≔- ⋅ + ―――――
Pe
A_SECCION
e ⋅C
r
2
Mo + v
Mo L
S
f2 =-519. ――
lbf
in
2