transformadores en corriente alterna, Transcripciones de Electrotecnia

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Ensayo de

transformadores

4.1 Transformador en vacío

Como hemos visto anteriormente, el transformador está ba- sado en que la energía se puede transportar eficazmente por inducción electromagnética desde una bobina a otra por medio de un flujo variable, con un mismo circuito mag- nético y a la misma frecuencia.

La potencia nominal o aparente de un transformador es la potencia máxima que puede proporcionar sin que se pro- duzca un calentamiento en régimen de trabajo.

Debido a las pérdidas que se producen en los bobinados por el efecto Joule y en el hierro por histéresis y por corrientes de Foucault, el transformador deberá soportar todas las pérdidas más la potencia nominal para la que ha sido proyectado.

Un transformador podrá entonces trabajar permanente- mente y en condiciones nominales de potencia, tensión, corriente y frecuencia, sin peligro de deterioro por sobre- calentamiento o de envejecimiento de conductores y ais- lantes.

A. Definición

Se puede considerar un transformador ideal aquel en el que no existe ningún tipo de pérdida, ni magnética ni eléctrica.

La ausencia de pérdidas supone la inexistencia de resisten- cia e inductancia en los bobinados.

Como podemos observar en la Figura 4.1, en el transfor- mador ideal no hay dispersión de flujo magnético, por lo que el flujo se cierra íntegramente sin ningún tipo de dificul- tad. Las tensiones cambian de valor sin producirse ninguna caída de tensión, puesto que no se producen resistencias en los bobinados primario y secundario.

En la práctica, en un transformador en vacío conectado a una red eléctrica esto no es así. Las bobinas ofrecen una determinada resistencia al paso de la corriente eléctrica, provocando una caída de tensión que se deberá tener en cuenta en ambos bobinados (R 1 y R 2 ). Igualmente, el flujo magnético que se origina en el bobina- do primario no se cierra en su totalidad con el secundario a través del núcleo magnético, sino que una parte de este flujo atraviesa el aislante y se cierra a través del aire. Ambas bobinas no se enlazan por el mismo flujo, la pérdi- da de flujo magnético se traduce en la llamada induc- tancia de dispersión (X (^) d ); por lo tanto, a la hora de analizar las pérdidas del transformador se han de tener en cuenta estas particularidades (véase la Figura 4.2).

B. Pérdidas en transformación

Ninguna máquina trabaja sin producir pérdidas de poten- cia, ya sea estática o dinámica; ahora bien, las pérdidas en las máquinas estáticas son muy pequeñas, como le sucede a los transformadores. En un transformador se producen las siguientes pérdidas:

• Pérdidas por corriente de Foucault (PF ).
• Pérdidas por histéresis (P (^) H ).
• Pérdidas en el cobre del bobinado (P (^) cu ). Las pérdidas por corriente de Foucault (PF) y por histéresis (PH) son las llamadas pérdidas en el hierro (PFe). Cuando un transformador está en vacío, la potencia que medimos en un transformador con el circuito abierto se com- pone de la potencia perdida en el circuito magnético y la perdida en el cobre de los bobinados. Al ser nula la intensidad en el secundario (I 2 = 0), no apa- rece en él pérdida de potencia; por otra parte, al ser muy pequeña la intensidad del primario en vacío (I 0 ) con res-

65

U 1 e 1 N 2

Φ

N 2 e 2 U 2

Io

Fig. 4.1. Transformador ideal en vacío.

Io

U 1

R 1 N 1

Φ

R 2 U 2

I 2 = 0

e 1

N 2 e 2

X d 1

Fig. 4.2. Esquema del transformador real en vacío.

Fórmula 4.

P F =

Donde:

PF = pérdidas por corrientes de Foucault en W/kg

f = frecuencia en Hz

β max = inducción máxima en Gauss

∆ = espesor de la chapa magnética en mm

De la fórmula anterior se deduce que el cambio de fre- cuencia de 50 a 60 Hz, por ejemplo, hace que aumenten las pérdidas en el transformador.

La histéresis magnética es el fenómeno que se produ- ce cuando la imantación de los materiales ferromagnéticos no sólo depende del valor del flujo, sino también de los es- tados magnéticos anteriores. En el caso de los transforma- dores, al someter el material magnético a un flujo variable se produce una imantación que se mantiene al cesar el flu- jo variable, lo que provoca una pérdida de energía que se justifica en forma de calor.

La potencia perdida por histéresis depende esencialmente del tipo de material; también puede depender de la fre- cuencia, pero como la frecuencia en una misma zona o país siempre es la misma, la inducción magnética dependerá del tipo de chapa. A través de la fórmula de Steinmetz (Fórmula 4.2) se determinarán las pérdidas por histéresis. El coeficiente de chapa oscila entre 0,0015 y 0,003, aun- que baja hasta 0,007 en hierro de muy buena calidad. Fórmula 4.

PH = K (^) h · f · β maxn

Donde: K (^) h = coeficiente de cada material F = frecuencia en Hz β max = inducción máxima en Tesla P (^) H = pérdida por histéresis en W/kg = 1,6 para β < 1 Tesla (10^4 Gauss) n = 2 para β > 1 Tesla (10^4 Gauss)

2,2 · f^2 · β max^2 · ∆^2


10 11

67

B

C

D

F

E

• H
  • β

• H

+β

A

Fig. 4.5. Ciclo de histéresis.

Tenemos un transformador que trabaja a una frecuen- cia de 50 Hz, con una chapa magnética que tiene un espesor de 0,35 mm y una inducción magnética de 1 Tesla o 10 000 Gauss. Lo vamos a conectar a una red de 60 Hz de frecuencia. ¿Cuáles serán las pérdidas en el hierro conectado a la red de 50 Hz? ¿Cuáles serán las pérdidas en el hierro conectado a la red de 60 HZ? Si aplicamos la Fórmula 4.1, para una frecuencia de 50 Hz serán:

P F = = =

= = 0,673 W/kg

Para una frecuencia de 60 Hz, será:

PF = =

= = 0,970 W/kg

Esto indica que cuanto mayor sea la frecuencia, ma- yores serán las pérdidas por corrientes de Foucault.

2,2 · 3 600 · 10^8 · 0,

2,2 · 60^2 · 10 000^2 · 0,

2,2 · f^2 · β max^2 · ∆^2


10 11

2,2 · 2 500 · 10^8 · 0,

2,2 · 50^2 · 10 000^2

2,2 · f^2 · β max^2 · ∆^2


10 11

C a s o prác t i c o 1

A Comienzo del ciclo de imanación que, al aumentar la intensidad, llega a F D Extremo del ciclo a máxima in- tensidad negativa CFEDC Área de histéresis AC = Hc Fuerza campo coercitiva AB = Br Magnetismo remanente

Las pérdidas de potencia en el hierro (P (^) Fe ) o en el núcleo magnético son la suma correspondiente a las pérdidas por Foucault (P (^) F ) y por histéresis (P (^) H ), como indica la si- guiente fórmula: Fórmula 4.

PF + P (^) H = P (^) Fe

No obstante, las pérdidas en el hierro se pueden determi- nar midiendo la potencia consumida por el transformador en vacío mediante vatímetro, como podremos comprobar en el ensayo correspondiente, que recibe el nombre de en- sayo en vacío.

4.2 Ensayo en vacío

El ensayo en vacío proporciona, a través de las medidas de tensión, intensidad y potencia en el bobinado primario, los

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1 Hierro dulce

+β

• β

2 Acero templado

• H + H

1 2 B

C' C A

Fig. 4.6. Ciclo de histéresis de dos materiales diferentes.

1 Área de pérdidas para hie- rro dulce 2 Área de pérdidas para ace- ro templado A igual magnetismo remanente (AB), el acero templado tiene mayor fuerza coercitiva (C’A) que el hierro dulce (CA)

Tenemos un transformador que trabaja a una frecuen- cia de 50 Hz, con una chapa magnética de una in- ducción de 1,2 Tesla (12 000 Gauss), conectado a una red de 50 Hz de frecuencia. El peso del núcleo del transformador es de 3 kg. ¿Cuáles serán las pérdidas por histéresis del núcleo magnético? Si aplicamos la Fórmula 4.2 de Steinmetz y el coefi- ciente de histéresis tiene un valor de 0,002, la poten- cia perdida en el núcleo por histéresis será: P (^) H = K (^) h · f · β maxn^ = 0,002 · 50 · 1,2^2 = 0,144 W/kg Por lo tanto, la pérdida por histéresis del núcleo será: PHT = P (^) H · peso del hierro = 0,144 · 3 = 0,432 W

C a s o prác t i c o 2

Tenemos un transformador conectado a una red de 50 Hz de frecuencia con una chapa magnética de 0,9 Tes- la (9 000 Gauss) de inducción. El peso del núcleo del transformador es de 12 kg. El espesor de la chapa del núcleo es de 0,35 mm y el coeficiente de histéresis es 0,002. Calcula la potencia perdida en el hierro. Comenzaremos calculando la potencia perdida por Foucault.

P F = = =

= = 0,545 W/kg

Las pérdidas totales por Foucault serán: P (^) FT = P (^) F · peso del núcleo = = 0,545 · 12 = 6,54 W Las pérdidas por histéresis serán: PH = K (^) h · f · β n^ = 0,002 · 50 · 0,91,6^ = = 0,002 · 50 · 0,844866 = 0,0844 W/kg Las pérdidas totales por histéresis serán: PHT = P (^) H · peso del hierro = 0,084 · 12 = 1,01 W Para las pérdidas totales en el núcleo magnético, recu- rriremos a la Fórmula 4.3: P (^) Fe = P (^) F + P (^) H = 6,54 + 1,01 = 7,55 W

2,2 · 50^2 · 0,9 2 · 0,35^2

2,2 · f^2 · β^2 · e^2

10 3

C a s o prác t i c o 3

Hay que tener en cuenta algunas consideraciones cuando se producen pérdidas en el hierro o en vacío de un trans- formador; estas pérdidas tienen bastante importancia du- rante su explotación, ya que por ella misma provoca un con- sumo de energía incluso cuando el transformador no tiene consumo. En los momentos que no tiene consumo exterior, esta ener- gía deberá ser abonada por el usuario, debido a que los contadores de energía se conectan siempre en los primarios de los transformadores de los centros de transformación. También se ha comprobado que las pérdidas en el hierro son aproximadamente proporcionales al cuadrado de la in- ducción, por lo que al usuario le interesan inducciones ba- jas; pero el interés de los constructores de transformadores es dar un valor tan elevado como puedan.

Para realizar el ensayo de un transformador, deberemos se- guir un determinado orden, que puede ser éste:

1.º Determinar las características del transformador. 2.º Exponer los objetivos del ensayo. 3.º Diseñar el esquema de montaje del ensayo (puede ser como el de la Figura 4.7) y realizar los cálculos previos. 4.º Procederemos a localizar los aparatos de medidas ne- cesarios para realizar todas las medidas que el ensayo requiere, y un autotransformador regulable para dis- poner de diferentes valores de las tensiones. Para eso recurrimos al esquema de montaje que tenemos en la Fi- gura 4.7. 5.º Realizaremos el montaje de los elementos que requie- ren el ensayo según el esquema de montaje. 6.º Procederemos a realizar las medidas pertinentes, ano- tando en un cuadro de valores todos los datos que los aparatos de medidas nos vayan aportando, como in- dica el protocolo de ensayos. 7.º Cotejaremos los datos obtenidos con los cálculos previos, procederemos a determinar la potencia perdida y redactaremos las conclusiones. Denominaremos protocolo de ensayo al documento que recoge el proceso que hemos expuesto anteriormente. Este protocolo se realiza también con los ensayos del trans- formador en carga y en cortocircuito, como veremos más adelante.

4.3 Transformador en cortocircuito

En los transformadores, al igual que en cualquier dispositi- vo eléctrico, se producen pérdidas de potencia; una parte de éstas se producen ya en vacío y se mantienen constan- tes e invariables en carga.

70

La impedancia se determinará conocida la tensión y la intensidad del primario:

Z =

U

I 1

1 0

^ n =
0

La potencia aparente se determinará conocida la ten- sión y la intensidad del primario: S (^) sap = U 1 n · I 1 = 380 · 0,081 = 30,78 VA El ángulo de desfase ϕ entre la tensión y la intensidad de corriente.

cos ϕ =
S

P

s

1 a

0 p

C a s o prác t i c o 4 ( c o n t i nua c ión )

V V P P m

Tabla 4.2. Cuadro de valores para la realización del ensayo.

Ucc

Icc

Rcc Xcc

V ' 2 = 0

Fig. 4.8. Circuito equivalente de resistencias e inductancias de un trans- formador en cortocircuito.

71

PROTOCOLO DE ENSAYO DE TRANSFORMADORES Tipo de ensayo ENSAYO EN VACÍO S 1 ___________________(VA) U 2 __________(V) f ________(Hz) Características del transformador S 2 ___________________(VA) I 1 ___________(A) U 1 ___________________(V) I 2 ___________(A)

Objetivos del ensayo Determinar las pérdidas en el hierro

Esquema de montaje

Instrumentos de medidas y regulación a utilizar

U 1 (voltios) U 2 (voltios) I 1 (amperios) I 2 (amperios) W 1 (vatios) W 2 (vatios) (m) transformación^ Relación de

Tabla de valores de las medidas realizadas a diferentes valores de la tensión

Cálculos definitivos de la potencia perdida en el hierro

Tabla 4.3. Ficha para el protocolo de ensayo de un transformador.

B. Resistencias, inductancias e impedancias

en cortocircuito

Los valores de la resistencia (Rcc), de la inductacia (X (^) cc), y de la impedancia (Z (^) cc) de los circuitos en el ensayo en corto- circuito se obtendrán mediante:

• Resistencia:

R (^) cc = R 1 + R’ 2

• Inductancia:

X (^) cc = X (^) d 1 + X’d 2

• Impedancia:

Zcc^2 = R (^) cc^2 + X (^) cc^2

Donde:

Zcc =
R  cc^2 + Xcc ^2

También:

Zcc =

U

I 1

^ cc

Por lo tanto la corriente de cortocircuito siempre depende- rá de las resistencias de sus bobinados y de las inductan- cias de dispersión provocadas por los mismos.

C. La intensidad de cortocircuito

La intensidad en cortocircuito (Icc) se obtiene así:

Icc =
Z

U

c

2 c

Dado que no se conoce la tensión del secundario, se obtie- ne sustituyendo la tensión del secundario (U 2 ) por su valor en la expresión de la relación de transformación, siendo:

Icc =

D. El factor de potencia de cortocircuito

Una vez obtenidos los datos en el ensayo (la potencia y la tensión de cortocircuito), el coseno de ϕ será:

cos ϕ cc =
U (^) cc

Pc ·

c I 1 n

4.5 Rendimiento del transformador

El rendimiento del transformador se define como la relación entre la potencia cedida al exterior de la máquina por el bobinado secundario y la potencia absorbida por el bobinado primario:

η =

P

P

2 1

Para determinar el rendimiento de un transformador, po- demos seguir el método directo, es decir, medir la potencia del primario con un vatímetro y la del secundario con otro, de forma que el rendimiento vendrá determinado por el cociente que resulta entre ellos, como se expone en la fórmula anterior, en tanto por uno y en tanto por cien, como se indica a continuación:

η =

W

W

2 1

· 100 (en %)

Este resultado puede impedirnos calcular el rendimiento, de- bido a que el error de medida de los voltímetros es mayor que la pequeña diferencia entre P 2 y P 1_._

Con el método indirecto podemos determinar el rendi- miento a través del cociente que resulta de la potencia que el transformador cede el exterior y la potencia absorbida por el transformador, sumándole las pérdidas en el cobre y las pérdidas en el hierro.

η =
(Pu + P

P

cu

u

• P (^) Fe )

4.6 Refrigeración

La refrigeración en los transformadores se produce de dife- rentes maneras debido al tipo de construcción, a la poten- cia, al medio ambiente donde se encuentre, etc. Los transformadores de pequeña potencia se suelen refri- gerar mediante la expulsión del aire caliente directamente a la atmósfera. El calentamiento en el transformador se pro- duce por las pérdidas de energía eléctrica. En los transformadores secos, el escaso efecto refrigerante del aire no es suficiente para su refrigeración natural, por

U

m

^1

R  cc^2 + Xcc ^2

73

lo que son construidos con gran superficie de evacuación de aire. Está normalizado que los transformadores trabajen de forma permanente en régimen nominal y a una altitud de 1 000 metros; el calentamiento medio no debe superar los 65 ºC a temperatura ambiente, admitiendo 40 ºC como tempera- tura máxima del ambiente.

4.7 Medida de temperatura

Se utilizan varios métodos para medir la temperatura en el transformador:

• Método por termómetro.
• Método por variación de resistencias de los bobinados.
• Método por detectores internos de temperatura.

A. El método por termómetro

Consiste en tomar la temperatura en el aceite refrigerante y sobre el núcleo a aquellos transformadores que tienen cuba de aceite. A los transformadores secos se les toma en el núcleo, en otras partes metálicas y en el bobinado, si se tiene acceso a él, mediante unas sondas específicas para cada punto de contacto que se introducen en la parte del transformador que vayamos a medir, y se conecta a un termómetro digi- tal, como el de la Figura 4.12.

B. El método por variación de resistencias

Consiste en medir las resistencias en frío, y después de un tiempo estipulado de aproximadamente cuatro horas, una vez que el transformador está funcionando en régimen no- minal, volver a medir las resistencias de los bobinados y calcular la variación de temperatura en función de la dife- rencia de resistencias en los mismos.

C. El método por detectores internos de temperatura

Consiste en introducir, durante la construcción del transfor- mador, unos sensores de temperatura (termorresistores) que actúan en forma de señal al detectar la temperatura que se les ha marcado.

74

Fig. 4.11. Transformador trifásico seco.

4 1 6 2 3 5 8 7

1 Núcleo de tres columnas construido a base de chapas magné- ticas de grano orientado de bajas pérdidas aisladas por ambos lados. 2 Arrollamiento de baja tensión construido con banda de alumi- nio; las espiras están fijamente pegadas entre sí mediante ma- terial aislante laminado. 3 Arrollamiento de alta tensión a base de bobinas individuales de aluminio, bobinados en fleje; la resina se trata en vado. 4 Terminales de baja tensión; arriba, por el lado posterior, y aba- jo, mediante consulta. 5 Terminales de alta tensión: disposición variable para optimizar el diseño del C.T. 6 Separadores elásticos: eliminación de vibraciones entre núcleo y devanados, lo que reduce el ruido. 7 Armazón y chasis con ruedas orientables para desplazamien- to longitudinal y transversal. 8 Aislamiento de resina epoxy/cuarzo molido exento de manteni- miento, seguro contra la humedad y tropicalizado, de difícil com- bustión y autoextinguible.

Fig. 4.12. Termómetro digital con sonda de temperatura.

gresivamente durante un minuto a una tensión igual a 2 Un + 1 000 V a 50 Hz, sin superar la tensión máxima de 1 500 V.

4.10 Acoplamiento en paralelo

de transformadores monofásicos

Cuando tenemos una demanda de potencia mayor que la que podemos suministrar mediante un transformador, cabe

la posibilidad de cubrir esa necesidad acoplando dos o más transformadores en paralelo. Para que esto sea posible, deben darse las siguientes con- diciones:

• Igual relación de transformación.
• Iguales tensiones de cortocircuito.
• Misma conexión a la red. La potencia nominal no debe ser superior al doble de la potencia del otro transformador.

4.11 Normas de seguridad

en el taller de ensayos

• Conectar siempre a tierra la estructura metálica del trans- formador que se vaya a ensayar.
• En el ensayo en cortocircuito, poner mucha atención a la tensión que se le proporciona progresivamente al bobi- nado primario, y no exceder nunca la intensidad nominal del primario o del secundario.
• En el ensayo de aislamiento, comprobar que los bornes del transformador están desconectados de la red eléc- trica.

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Tensión Medida Resulta- Resis- Máquina de prue- de rigi- do de la tencia ba en V dez di- medida de fallo eléctrica Transfor- 2 Un + primario mador + 1 000  y masa monofásico  1 500 2 Un + secundario

• 1 000  y masa  1 500 2 Un + primario
• 1 000  y secun-  1 500 dario

Tabla 4.6. Medida de rigidez dieléctrica en una máquina eléctrica.

Corrientes de Foucault: corrientes producidas en cualquier material conductor cuando se encuentra so- metido a una variación del flujo magnético. Como los materiales magnéticos son buenos conductores eléctri- cos, en los núcleos magnéticos de los transformadores se genera una fuerza inducida que origina una corriente de circulación.

Histéresis magnética: fenómeno que se produce cuando la imantación de los materiales ferromagnéticos no sólo depende del valor del flujo, sino también de los estados magnéticos anteriores. En los transformadores, al someter el material magnético a un flujo variable, se produce una imantación que se mantiene cuando éste cesa, lo que provoca una pérdida de energía.

Protocolo de ensayo: documento que recoge los da- tos del proceso de ensayo de un transformador: caracte- rísticas del transformador, objetivos del ensayo, diseño del esquema de montaje del ensayo, detalle de los aparatos necesarios para realizar todas las medidas, relación de los valores obtenidos y los cálculos definitivos. Rendimiento del transformador: relación entre la potencia cedida al exterior de la máquina por el bobi- nado secundario y la potencia absorbida por el bobina- do primario. Transformador ideal: transformador en el que no existen ningún tipo de pérdidas, ni magnéticas ni eléc- tricas. La inexistencia de pérdidas supone la ausencia de resistencia e inductancia en los bobinados.

Conceptos básicos

Actividades

Autoevaluación

1. ¿Cómo se expresaría que un transformador se en- cuentra en vacío? 2. ¿Qué se determina con el ensayo de un transformador en vacío? 3. ¿Qué son pérdidas en el hierro? 4. ¿Cuál será la potencia perdida en el hierro por Fou- cault en un transformador con una inducción de 1 Tes- la (10 000 Gauss) y un espesor de la chapa magné- tica de 0,35 mm, conectada a una red con una frecuencia de 50 Hz? 5. ¿Qué son pérdidas en el cobre? 6. ¿Qué se determina con el ensayo en cortocircuito? 7. ¿Cuál será la potencia perdida en el cobre? 8. Define y demuestra el rendimiento de un transfor- mador. 9. Calcula la resistencia de aislamiento de un transfor- mador de 380 V en el primario y 220 V en el secun- dario. La potencia es de 30 kVA. 10. Cita y explica los métodos para el cálculo del rendi- miento de un transformador.

Actividades de enseñanza–aprendizaje

11. Ensayo de un transformador en vacío. - Objetivos: - Determinar las pérdidas de un transformador en vacío. - Efectuar el montaje real de un ensayo en vacío. - Datos: - Calcular la potencia en vacío de un transforma- dor conectado a una red de 220 V. Para ello pro- cederemos a realizar las medidas necesarias con los aparatos correspondientes. - Medios didácticos: - Un transformador monofásico de pequeña po- tencia. - Un autotransformador regulable de tensión. - Dos voltímetros. - Un vatímetro. - Un amperímetro.

• Procedimiento: 1.º Mediremos la tensión del bobinado primario U (^1) con el voltímetro V 1. 2.º Mediremos la intensidad de corriente del bobi- nado primario I 10 con el amperímetro A 1. 3.º Mediremos la potencia activa P 10 con el vatíme- tro conectado al bobinado primario.

Resultados de las medidas:

U 10 220 V

I 10 0,05 A

U 20 125 V

R (^) cu 1,4 Ω P10 1,8 W

• Contesta: a) Teniendo en cuenta los resultados obtenidos en las mediciones, calcula: la relación de transformación, la potencia activa en vacío (potencia perdida), la impedancia (Z) y la potencia aparente (Ssap). b) Determina el ángulo de desfase ϕ entre la ten- sión y la intensidad de corriente. c) Contrasta las pérdidas de potencia por Foucault y por histéresis. d) Comprueba las pérdidas totales en el hierro.

77

Cl 1 = 220 V

P 10 = 1'8 W I 10 = 0'05 A Rcu = 1'40 Ω V 2 = 125 V I 0 V 1

W 1 A 1

V 2

Fig. 4.15. Esquema del transformador en vacío.

Actividades

3.º Conectamos el megohmetro entre el bobinado secundario y la carcasa metálica del transfor- mador. 4.º Conectamos el megohmetro entre el bobinado primario y el secundario.

• Datos:

El resultado obtenido en la medida de aislamien- to por el medidor de aislamiento es infinito en cada una de las medidas, como indica el cuadro ante- rior.

• Contesta:

a) Comprobar mediante fórmula si el resultado está dentro de los límites normalizados.

14. Medida de rigidez dieléctrica en sólido. - Objetivos: - Comprobar la posibilidad de perforación de un aislante. - Estudiar el concepto de «rigidez dieléctrica». - Medios didácticos: - Transformador monofásico. - Medidor de rigidez dieléctrica (chispómetro). - Procedimiento: 1.º Identificar la tensión mayor a la que trabaja el transformador. 2.º Conectar el medidor de rigidez dieléctrica a un borne del primario y a la carcasa metálica del transformador; aumentar progresivamente el va- lor de la tensión de rigidez dieléctrica hasta lle- gar a 1 500 voltios durante un minuto. 3.º Conectar el medidor de rigidez dieléctrica a un borne del secundario y a la carcasa metálica del transformador; aumentar progresivamente el va- lor de la tensión de rigidez dieléctrica hasta lle- gar a 1 500 voltios durante un minuto. 4.º Conectar el medidor de rigidez dieléctrica a un borne del primario y a otro borne del secundario del transformador; aumentar progresivamente el valor de la tensión de rigidez dieléctrica hasta lle- gar a 1 500 voltios durante un minuto. - Contesta: a) Comprueba mediante fórmula si el resultado de la medida está dentro de lo normalizado. b) Identifica una perforación provocada. (^) 79

Tensión Medida Resulta- Resis- Máquina de prue- de aisla- do de la tencia ba en V miento medida de fallo Transfor- entre 500 primario Infinito (∞) mador y 1 000 y masa monofásico entre 500 secundario Infinito (∞) y 1 000 y masa entre 500 primario y Infinito (∞) y 1 000 secundario

Tabla 4.7. Medida de medidas de aislamiento en una máquina eléctrica.

Tensión Medida Resulta- Resis- Máquina de prue- de rigi- do de la tencia ba en V dez di- medida de fallo eléctrica Transfor- 2 Un + primario * mador + 1 000  y masa monofásico  1 500 2 Un + secundario *

• 1 000  y masa  1 500 2 Un + primario *
• 1 000  y secun-  1 500 dario

(*) No se ha disparado el medidor de rigidez dieléctrica. Tabla 4.8. Medida de rigidez dieléctrica en una máquina eléctrica.