CENTRO FEDERAL DE EDUCAÇÃO TECNOLÓGICA CELSO
SUCKOW DA FONSECA
CEFET/RJ
Departamento de Engenharia Elétrica
Cálculo Elétrico de Linha de Transmissão
Trabalho:
Projeto de Linha de Transmissão
Diana Araújo
Rio de Janeiro, Julho de 2019.
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Trabalho Estabilidade, Provas de Cálculo para Engenheiros
Trabalho de Estabilidade utilizado como prova
Tipologia: Provas
2019
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CENTRO FEDERAL DE EDUCAÇÃO TECNOLÓGICA CELSO
SUCKOW DA FONSECA CEFET/RJ
Departamento de Engenharia Elétrica
Cálculo Elétrico de Linha de Transmissão
Trabalho:
Projeto de Linha de Transmissão
Diana Araújo
Rio de Janeiro, Julho de 2019.
Diana Araújo
Cálculo Elétrico de Linha de Transmissão
Centro Federal de Educação Tecnológica Celso Suckow da Fonseca - CEFET/RJ
Departamento de Engenharia Elétrica
Programa de Graduação
Rio de Janeiro, Brasil
03 de julho de 2019
Trabalho apresentado como requisito parcial para aprovação na disciplina de Cálculo Elétrico de Linha de Transmissão, lecionada pelo Prof. Júlio Ferreira, do Curso de Engenharia Elétrica do Centro Federal de Educação Tecnológica Celso Suckow da Fonseca do Rio de Janeiro.
Introdução
O sistema de produção e transmissão de energia elétrica do Brasil é um
sistema hidro-termo-eólico de grande porte, sendo este constituído por quatro
subsistemas: Sul, Sudeste/Centro-Oeste, Nordeste e a maior parte da região
Norte e a interconexão dos sistemas elétricos, por meio da malha de
transmissão, propicia a transferência de energia entre subsistemas.
Figura 1. SIN
Figura 2. LT do Estudo
Objetivo
Os principais objetivos deste trabalho estão descritos abaixo:
Modelar a linha de transmissão utilizando o PSCAD. Submeter esta a alguma carga Medir Correntes, Tensões e Fluxo de potência Calcular o valor da compensação serie para que a potência máxima da linha aumente em 30%.
Figura 1. Torre
Simulação
Cálculo teórico
%trabalho de CELT
clear; Vab=500000;%V f=60;%Hz w=2pif; L=180000;%m r=0.02516/2;%diametro externo ds=0.01916;%m rmg raio medio geometrico
rac=0.278;%Ohm/km a 100C temprac=100; rdc=0.06815;%Ohm/km a 25C temprdc=25; tempop=50;
flechamax=6.002;%m N=4;%numero de condutores d= 0.457;%m espaçamento
rd=f9.86910^(-4);%Ohm/km de=100; %850.392;%resistividade da terra(Ohm.m)
%%%Distancias entre cabos%%%%%%%%%%%% dcasol=23.11;%distancia do cabo apra o solo dh=2.34+2.27;%m mutua entre para raio e fase dab=4.57;%m distancia entre fase a e b dbc=4.57;%m distancia entre fase b e c dca=4.572;%m distancia entre fase a e c dwu=4.852;%m distancia entre os para rios daw=sqrt(((dab-dwu/2)^2)+dh^2);% distancia entre fase a e para raio da esquerda dbw=sqrt(((dwu/2)^2) + dh^2);% distancia entre fase b e para raio da esquerda dcw=sqrt((dbc+dwu/2)^2 +dh^2);% distancia entre fase c e para raio da esquerda dau=sqrt(((dab+dwu/2)^2)+dh^2);%distancia entre fase a e para raio da direita dbu=sqrt(((dwu/2)^2) + dh^2);% distancia entre fase b e para raio da direita dcu=sqrt((dbc-dwu/2)^2 +dh^2);% distancia entre fase c e para raio da direita dad=sqrt(de);% distancia entre fase e o espelhamento no solo dbd=sqrt(de);% dcd=sqrt(de); dud=sqrt(de)+2.74/sqrt(2); % distancia para raio ao espelhamento dwd=sqrt(de)+2.74/sqrt(2); %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%
%%resistencia %%%%%%%%%%%% rdc=rdc((128+tempop)/(128+temprdc));%km rac=(rac((128+tempop)/(128+temprac)));%km r0=rac+3rd; skin=((rac/rdc)-1)100;
%rac=rac;%km rt=rac*L/1000;
%%%%% Indutancia %%%%%%%%%% k=2*10^(-4);%checar constante%
dm=(dabdbcdcadwudawdbwdcwdaudbudcudaddbddcdduddwd)^(1/ 15);%diastancia media geometrica mutua m dsm=((r0.7788ddd*sqrt(2))^(1/4));
La=k(log(dm/dsm));%H/km L0=k(log(de/((dsmdmdm))));%H/km
%%%%%%Capacitancia%%%%%% Cn=2pi(8.8510^-12)/(log(dm/r)); %C0=(2pie0)/(3ln(Haa/Daa));
%%%%%%%%%%Impendancia%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% %%%%%%%%%%%%%%%%%%
%Ohm/Km zaa=rac+iwklog((2(dcasol-(2/3)flechamax))/(r(0.7788))); %#ok<IJCL> zbb=rac+iwklog((2(dcasol-(2/3)flechamax))/(r(0.7788))); zcc=rac+iwklog((2(dcasol-(2/3)flechamax))/(r(0.7788))); zww=rac+iwklog((2L/dsm)-1); zuu=rac+iwklog((2L/dsm)-1); zdd=rd+iwklog((2*L/dsm)-1);
zab=1iwklog(log(dad/d)); zbc=1iwklog(log(dbd/d)); zac=1iwk*log(log(dcd/d));
zaw=1iwklog(log(2L/daw)-1); zbw=iwklog(log(2L/dbw)-1); zcw=iwklog(log(2L/dcw)-1);
zuw=iwklog(log(2L/dwu)-1);
zau=iwklog(log(2L/dau)-1);
yaa=log(2(dcasol-(2/3)flechamax)/dsm);%m ybb=log(2(dcasol-(2/3)flechamax)/dsm);%m ycc=log(2dcasol/dsm);%m yww=log(2dpara/r); yuu=log(2*dpara/r);
yab=log(dab/d); yac=log(dca/d); ybc=log(dbc/d);
yaw=log(sqrt(daw^2+dpara^2)/daw); ybw=log(dbw/dsm); ycw=log(dcw/dsm);
yuw=log(dwu/dsm);
yau=log(dau/dsm); ybu=log(dbu/dsm); ycu=log(dcu/dsm);
yaw=log(daw/dsm); ybw=log(dbw/dsm); ycw=log(dcw/dsm);
yau=log(dau/dsm); ybu=log(dbu/dsm); ycu=log(dcu/dsm);
matYfase=[[yaa yab yac yau yaw ]; [yab ybb ybc ybu ybw ]; [yac ybc ycc ycu ycw ]; [yau ybu ycu yuu yuw ]; [yaw ybw ycw yuw yww ]];
matYlinha=[[yaa yab yac ]; [yab ybb ybc ]; [yac ybc ycc ]];
disp(matYlinha)
disp(dsm) disp(dm) disp(d)
Bibliografia
[1] APLICAÇÃO DO CONTROLE VETORIAL E TEORIA PQ NO CONTROLE
DE AEROGERADORES
[2] WIND POWER SYSTEM BASED ON SQUIRREL CAGE INDUCTION
GENERATOR
[3] Notas de aula.